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类型防爆外壳内部结构对爆炸压力的影响.pdf

  • 上传人:qiansuihan
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  • 上传时间:2019-05-21
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    关 键  词:
    防爆 外壳 内部结构 爆炸 压力 影响
    资源描述:
    煤矿规代化
    2015第6親
    愿第129
    防爆外売内部结构对爆炸压力的影响
    冯利国
    (煤科集团沈阳研究院有限公司,辽宁沈阳110000
    摘要分析了防爆外壳损坏的原因,比較爆炸压力理论值与实际值的差异。运用 Fluent流体软件模
    拟分析凸形结构与正方形结构爆炸过程,发现凸型结构的爆炸压カ比正方型结构大20%。最后,本文
    提出分腔的建议,修改后的防爆外壳通过防爆试验。
    关键词防爆外壳;凸形结构;CFD;爆炸压力;分腔
    中图分类号:TA684文献标志码:B文章编号:1009-0797(2015)06-0131-03
    I理论分析
    态的温度;、no反应物终态和反应物初态的摩尔数;
    pmn、p分别为反应初态的压强。
    某防爆外壳主腔在进行外壳耐压试验时观察窗
    若按照式(1)刚,在常压下环境温度为25℃时
    破损,见图1。更换相同规格玻璃后进行耐压试验,观9.8%的空气混合物的最大爆炸压力明为0.74MPa小
    察窗处依旧破损。本设备采用19m厚钢化玻璃,而于P…,因此防爆内腔结构增大了试验爆炸压力。这
    常规的钢化玻璃最大厚度为19mm因此无法加大厚是因为甲烷气体在点火源的作用下产生爆燃,形成
    度。检査法兰以及观察窗隔爆面并没有发现连续性柱面冲击波阵面,在不考虑避免影响、壁面摩擦以及
    的火焰传播通路,因此可以断定在观察窗的损坏前热传递影响的条件下.柱面冲击波在马赫杆作用下
    防爆外壳并没有传爆,并且观察窗的损坏是由防爆内逐渐衰减为平面冲击波。然而,由于凸形结构作用,
    腔爆炸引起。图2为试验时测得爆炸压力曲线,可改变了爆炸传播路径,使爆炸冲击波的截面发生变
    以看出在试验过程中防爆外壳承受的最大压力P。化,因此火焰面发生褶皱和变形,未然气体被压缩效
    为0.93MPa。
    果增强,即P。增大,根据式(1)可知,被压缩的气体点
    燃后爆炸压力变大。
    数值分析
    2.1数学模型
    本文论述的隔爆外壳尺寸为540mm×400mmx
    300mm为例,其结构如图3,运用 Lent流体计算软
    件对模型进行数值分析,为简化计算,建立540mx
    300mm的二维模型如图4所示的凸型结构,并建立
    图1试验结果
    观测点A。
    图2爆炸压力曲线
    式中:Tr、T分别为反应物终态的摩尔数物终态和初
    图3设备结构
    131
    煤矿现代化
    2015年第6期
    总第129期
    式中,p,p,u,T,Yr分别代表压力、密度、速度、绝对
    密度、燃料质量分数;μ,A,D分别为动力粘度、热
    导率和扩散系数;Rr为化学反应速率,由燃烧模型计
    算;)为燃料的燃烧热。
    2.2初始及边界条件
    根据文献?、[8可知甲烷浓度为9.8%时,可获
    得最大爆炸压力,因此初始条件可设为oo(CH2)=0.
    055、oo(O2)=0.22、oa(N2)=0.725、o(CO2)=0、oo
    (H2O)=0、P2=101325。在模型中点(0.150)处 PATCH
    图4凸型结构模型
    一个200×200温度为2000K的方形点火区域,用来
    为验证外壳内部结构截面突变对火焰传播和爆点燃整个试验气体。边界条件采用封闭入口跟出口
    炸压力的影响,建立如图5所示的正方形模型和观壁面为绝热条件。
    测点B
    2.3模拟结果分析与讨论
    0300
    图6为A、B两点压力随时间变化的曲线。从图
    6可以看出曲线A的上升曲率大于曲线B的上升曲
    率;曲线A的最大压力P(A)为1.28MPa,曲线B的
    最大压力P(B)为1.12MPa。由于2个模型的模拟
    条件相同,只有结构不同。因此凸形结构造成了压力
    的增大。这是由于随着爆炸的进行,火焰阵面向前传
    播,进而对未然气体进行了压缩,如图7所示,爆炸
    压力升高,当火焰面过后,由于稀疏波的作用,密度
    00)
    继续不断增加,其压力值也不断增大。
    图5正方形结构模型
    甲烷爆炸是一个极速的燃烧化学反应,必然遵循
    连续方程、能量守恒以及化学组分平衡方程,见式
    (2)、(3)、(4)、(5)。为了探究爆炸压力波、温度面的
    Mna
    变化状态,采用标准k-8模型描述湍流,并采用
    Fluent提供的涡耗散模型(EDC)进行计算
    .42
    动量方程
    “2RRR号88品R9252
    Ot
    图6压力随时间变化的曲线
    (2
    259+00
    245e+00
    连续方程
    2316
    218+00
    p
    0
    能量方程
    135400
    10900
    (9d)Q
    p urh
    954a01
    r
    318001
    68201
    546°-01
    01
    40p01
    =Rpop
    213001
    or
    Contours of Density (kg/m3) (time-1 00000-03)
    an1B.2016
    燃料组分方程
    ANSYS FLUENT140(24,中,pns,p,我e, transie
    0
    图7密度云图
    Ot
    pp
    根据模拟结果,对外壳进行分腔处理即将该设
    R
    (5
    备沿点(160.100)(500.100)分割成2个腔,保证爆炸
    r
    传播途径不发生突变。利用国家煤矿防爆安全产品
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