二次混合机改造.pdf

冷金
2006年第1期
METALLURGICAL POWER
总第113期
次混合机改造
颅卫东
(南京钢铁联合有限公司烧结厂,江苏南京210000
摘要」南钢烧结)二次混合机通过降低筒体的仰角、提升筒体的转速,増加了混合料的混匀时间,提
高了混合料的造球效率,介绍了设计中各种部件的选型和校核计算,该设备投产后大幅度提高了生产能力。
【关键词】混合机;筒体;仰角;转速
中图分类号】1Q051
【文献标识码】B【文章编号】1006-6764(2006)01-0074-03
Transformation of Secondary Blender
GU Wei-dol
(anjing Integrated Iron and Steel Co., 1td, Nanjing, Jiangsu 2/0000
(Abstract)The Sintering Plant of Nanjing Integrated Iron and Steel Co., Ltd. decreased
the elevation angle of the drum of the secondary blender and increased the rotating
the drum, which decreased the mixing time of materials and enhanced ball making efficiency
of the mixing materials. Type selection and checking calculation of various parts in design
were presented. This plant greatly increased capacity after it went into operation
Key words blender; drum; elevation angle; rotating speed
1概述
了满意效果,改造的内容及理论推导介绍如下。
烧结工艺中,混合机的技术性能对烧结矿的产2改进内容
量、质量以及焦碳的用量等都有很大的影响。南钢烧2.1降低混合筒的倾角。原混合筒倾角为2°,现改
结二次混合机的规格原为02.8mx9m,胶轮传为1.2°,物料在混合筒内的螺旋运动的导程变短从
动4主4被,如图1。混合筒的倾角2°,物料混合时而使物料的混合时间延长。
可2.75min,处理能力260th,圆筒转速6rmin,2.2加大混合筒直径和长度,混合筒外形尺寸出
见图1。
02.8mx9m改为の3mx12m,使物料在混合筒
被动胶轮
的螺旋运动的长度变大,从而使物料的混合时间延
??计
2.3提高混合筒转速,混合筒转速由6 r/min提高
8
至8.5r/min,以提高混合机的生产能力。
进科
2.4增加支撑胶轮数暈,因混合筒的长度及重量增
加,拟将胶轮数量增加至22只。
主动胶轮
3参数校核及方案实施
减速机
3.1工艺参数的校核
混合简
电机
3.1.1临界转速N
已知混合筒直径D=3m,混合筒长度-=12m,
图1改造前混合筒布置图
安装角度v=1.2°,混合筒转速N=8.5 r/min。要求处
出す于混合时短,物料的成球率差,甚至比一次。理量Q=300Wh。
混合料的成球率还低,大大影响物料的烧结性能。为
临界转速N
42
=34.29
提高烧结台时,降低高炉焦比,烧结厂于2003年末
VD/2
对二次混合机进行了改造,经过一年多的运行,取得
选择混合筒转速N=8.5 r/min,未超临界转速
2006年第1期
总第113期
METALLURGICAL POWER
N.<34.29,说明混合简转速在混合筒可选的转速范式中:K一一偏移系数,K=1.18~1.22;
围内,方案可行
胶轮选用解放900-20-PE,轮胎气压为0.7
3.1.2物料泥合时间
MIPa,单只轮胎的最大承载为4.68×10N。改造后主
MXD. Xnxlgu 3.14x29x85x s1n112 4.07 min
被动轮胎各11只,则单只主动轮胎受力N1=N/1
3.31x105/11=3×104N。
sin35
式中:L一一有效长度,一般取L=L-0.5=11.5m
3×10)N<4.68×10-N,说明11只主动轮的布置
D一有效直径,本例取2.9m;
能满足解放轮胎的承载要求
泥合机倾角,Q=1.2°;
-一物料安息角,°=35
混合筒体
2ーー物料前进角度,=sinc/ singe。
显然改造后的物料混合时间(4.07min)远
大于原先的物料混合时间(2.75min),因而物料的混
合与造球效果相对于前者有较大的提高。
3.1.3填充率の与处理能力Q
0.471Xy×Xクズ×100%=16.75%
主动胶轮
被动胶轮
在满足处理能力)=300th的条件下,混合机
的充填率同样满足其合理区域,说明新混合机的参
数选择符合混合机的工艺要求
图2混合机受力简图
3.2混合机的结构及动力校核
3.2.4筒体运转力矩计算
3.2.1混合机静态功率P
混合筒回转所需力矩包括筒体内物料的重量力
P=80XD× SIN'0XNXL×vX10
矩、惯性力矩、摩擦力矩和圆筒支撑系统的摩擦力
80×3×Sin356.5x8.5x12x1.6x10
矩,即:Ma=M?+.M描=M+.M支,见图3
204.4kW
混合筒
中:一崩形充填物相对圆心角之半,查表O
56.5°
出于混合筒内加装了防止积料、减少磨损的含
油尼龙衬板,使得泥合筒的自重增加,另外混合筒的
胶轮传动同样要增加电机的功率,因此混合机的实
际功率必然要大于上面计算的静态功率P。
3.2.2混合筒工作重量C
主动轮
被动轮
混合筒采用822钢板制作,内衬830尼龙衬板,
经称重筒体重量G1=27,4t=2.685×10)N;
生产时混合筒内物料重量C2=TxR. XLXYXK=
图3混合筒运动阻力
以下计算各参数:
3.14×1.45x115×1.6x16.75%=20347kg=1.994×10°N
G=C1+C2=2.685×10+1.994x10=4.679×10°N
(1M u=G AXR, xsinb
3.2.3胶轮受力校核
式中:R.一回转轴线至物料扇形断面中心距,m,
如图2所示,泥合筒支撵于两列橡胶车轮上,两R=C/12=.2418=1.065m;
列胶轮相对于混合筒中心成30°对称布置。
2×1.10
C一物料扇形炫长,计算得C=2.418m
出图2可知:当筒体静止时,NV=N2
2cos30°
F—物料扇形面积,计算得F=1.106m2
当筒体转动时,混合料偏于主动轮一側,N1>N2
B一物料升角,3= arcsin
9-+p=38.96°
4.679
900
×K