UNS S32760双相钢轧制工艺分析.pdf

第32卷第5期
轧钢
Vol.32,No.5,p28-3
2015年10月
STEEL ROLLING
October 2015
研究与开发
D)OH:10.13228/j. boyuan.isn1003~-995.20140291
UNS S32760双相钢轧制工艺分析
张春林,宁天信,罗利阳
(洛阳双瑞特种装备有限公司,河南洛阳471000
摘要:采用G(ebl500D热模拟试验机对UNSS3260双相钢进行了热模拟高温拉伸试验,确定了该钢种合理的加热温度;结
合铸锭晶粒度、两相比例分析,制定了其合理的热轧工艺及热处理工艺。经性能检测,试验钢板力学性能、耐腐蚀性能均较好。
关键词:UNSS32760双相钢;高温拉伸试验;热加工温度区间;两相比例;热轧工艺
文献标志码:A文章编号:1003-996(2015)05-0028-04
Analysis of UNS $32760 dual-phase stainless steel rolling process
ZHANG Chun-lin, NING Tian-xin, LUO Li-yang
( Luoyang Sunrui Special Equipment Co, Ltd, Luoyang 471000, China)
k the reheating temperature of UNS 2 0 dual- hase stainiess steel. Combining anay is of ingot rin ie and he tio of the
Abstract: In this paper, high temperature tensile tests were performed by using a Gleeble 1500 thermal simulator to determine
two-phase, the reasonable hot rolling and heat treatment technologies for this steel were obtained. Based on theses processes
schemes, the mechanical properties and wear resistance property of tested plate were good.
田氧/ Key words: UNS $32760 dual-phase stainless steel; high temperature tensile test; thermal processing temperatu
莆
/4
hase ratio; hot rolling proce
九加
UNSS32760双相钢具有高强度,良好的成形方面的研究报道较少。本文通过热模拟高温拉
量歴」性、可焊性,以及优异的对氧化物局部腐、出力件试验,结合够能晶粒度、两相比例分析,为制定
控器」腐使性能,日前已在石油化工、肥料工业、电站US820双相钢热成形工艺提供了理论
有及道气脱硫装置及海水环境等领城广泛应用。由参考
限其」于UNSS22双相钢合金化程度高锭宏观偏1试验钢化学成分及试验方法
公控」析严重,塑性差,在热轧过程中工艺控制不当扱易1.1试验钢化学成分
司制」产生表面和边部裂纹。目前关于UNSS20双相
试验钢冶炼采用中频炉十AOD十电渣重熔,其
钢的研究主要集中在焊接工艺方面,其热成形エと化学成分见表1。
衰1试验钢化学成分(质量分数
Table 1 T'est steel chemical composition
C
Ni
M
0.019<0.00500.015
0.526
0.737
24.54
6.85
3,60
0.752
0.722
0.256
1.2试验方法
变化情况,以确定试验钢的加热制度
在铸従边缘采用线切割法截取15mmX15mmX
采用 Gleeble150D热模拟试验机,进行高温拉
20mmn试样:采用表2加热制度进行高温加热,出炉伸试验,试样为锻态。高温拉伸:在非真空条件下
后立即水冷,试样抛光后采用偏重亚硫酸钠盐酸水将试样以10℃/s的速度加热至变形温度后保温
溶液进行腐蚀,在 Leica DMI500M金相显微镜下5min,随即以5s1的拉伸速率进行拉伸。通过热
观察试样组织,分析合金加热过程中相比例及组织模拟拉伸试验计算不同温度下断面收缩率、抗拉强
收稿目期:2014-11-03
作者简介:张春林(1983-),男,工程师,硕士。
第5期
张春林等:UNSS32760双相钢轧制工艺分析
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度,以确定试验钢最佳热塑性温度区间。
需要研究晶粒度、两相比例随加热温度和时间的变
表2铸态试样热处理制度
化规律。在 Leica DN15000M金相显微镜下观察试
Table 2 Heat treatment scheme of cast specimens
样金相组织,结果见图1。由图1可知:试样组织晶
试样编号加热温度℃保温时间/h冷却方式
粒度均为0.5级左右,晶粒度随加热温度升高变化
1120
水冷
趋势不明显,主要原因是晶粒长大的驱动力是晶粒
水冷
长大前后总的界面能差,UNSS32760铸锭原始品
1200
水冷
粒大,粗晶粒晶界少,界面能低,晶粒长大能量不
足,导致晶粒长大速度缓慢。原始状态下试样组织
2试验结果分析
中铁素体分数为51.0%,1=、2=、3=试样中铁素体
2.1相比例组织分析
体积分数分別为49.4%、58.7%、58.9%,可见,铁
为制定UNSS32760双相钢铸锭的热轧工艺,素体含量随加热温度升高呈增加趋势。
福
建
200um
200 um
大力值轧
市
制力
天
控
感器及
有
200 Hm
200um
限其
(a)原始试样;(b)1试样:(c)2试样:(d)3试样。
公控
图1热处理铁素体形貌
司制
Fig. 1 Ferrite microstructure after heat treatment
UNSS32760双相不锈钢的热塑性较差,其原因铁素体含量增加,奥氏体球化趋势明显;在1200℃
是热加工时奥氏体相和铁素体相的变形行为不同,铁时,铁素体体积分数为58.9%,铁素体含量进一步增
素体变形时的软化过程是靠应变时的动态回复,奥氏加,奥氏体逐渐被铁素体分割开,大部分呈球状分布
体变形时的软化过程是动态再结晶。由于两相的软在铁素体基体上。可见:随加热温度升高,铁素体含
化机制不同,热加工时在铁素体一奥氏体双相钢中的量增加,奥氏体球化趋势明显,呈球状和局部板条状
不均匀应力应变分布容易导致裂纹在相界形核和扩分布在铁素体基体上,热塑性提高。因此,U
展。同时,奥氏体的形貌对应变的分布有显著影响,S32760双相不锈钢热加工时可以将其加热至
应变时铁素体向等轴状奥氏体转移比向板条状奥氏1200℃甚至更高温度,保温一定时间获得较高的铁
体转移更加容易2。因此,在相比例一定的情况下,素体含量的同时,使奥氏体充分球化,从而改