汽车空调摇摆斜盘式压缩机行星板组件收口技术的研究.pdf

FORUM|论坛
时代车www.cnautotime.cn
汽车空调摆斜盘式縮机行星板组件收口技术的研究
方益张华珠万建峰
合肥达因汽车空调有限公司安省合肥市230000
摘要:本文针对摇摆斜盘式压缩机行星板组件收口的研究分析,确定连杆与球窝的有效接触面,同时对钟压压力
的确认提出可靠的试验方式,解决了活寒与连杆及行星板与连杆收ロ铆压过紧、过松以及松动脱落等故障
问题,有效的提高了铆压收口的可靠性。
关键词:揺摆斜盘式压缩机;行星板组件;连杆;活塞;钟压;拉力;扭矩
近观这15年,我国汽车每年呈阶梯式増关节。于是行星板6的摇摆运动通过连杆7的I:球窝的头部与底部两处接触。底部接
长,连续五年蝉联全球销最第一,超越汽车产传递,转化为活塞9在汽缸8内的往复运动,触往往会因为接触面积偏小而造成承载的不稳
销大国美国。随着汽车的普及,人们对汽车的从而作功。
定性。压缩机工作时,在连杆球窝的反复冲击
舒适性、节能性、可靠性等各方面要求越来越
下,活塞球窝底部容易产生四坑。这样连杆球
高。对于汽车空调来说,在炎热的夏天带给人2球窝接触面形状分析
头与活塞球窝接触处出现间隙,间隙进一步发
们舒适性的同时,更要求空调系统的稳定可靠。
行星板组件的铆压收口(包括A:活寒与展,会造成压缩机噪音甚至连杆拉脱、压缩机
通过对摇摆斜盘式压缩机故障点的调查.发现连杆铆压收口;B:行星板与连杆铆压收口),卡死的严重后果。Ⅱ类接触面的产生,一般与
行星板组件铆压收口不良引发的问题是其中的要求收口均匀、松紧合适,连杆头在球窝中转活塞球窝的加工尺寸偏差以及收口模设计或制
主要故障之一,本文特针对摇摆斜盘式压缩机动自如,连杆从球窝拉脱力符合要求。
作缺陷有关。
行星板组件收口问题进行深入分析。
行星板材质:A356,硬度HB85-95;
皿:整个活塞球窝与连杆球头全包围接触,
活塞材质:2A14,硬度HB110以上;
这种收口是压力过大导致。这种接触面形式会
摇摆斜盘式压縮机结构及工作原理分析
连杆材质:杆部20#,球头GCr15:球头导致润滑油难于进入球窝进行润滑,球关节摩
发动机通过传动带驱动皮带轮2,电磁铁硬度HRC58-62
擦部位扭矩大,压缩机功耗高。更严重的是过
3通电,吸盘1与皮带轮2吸合,因而带动主
针对行星板组件的收口质量,我们可以对大的压御力有可能造成收口时,活塞球窝部位
轴4与斜盘5组成的组件旋转,由于一对啮合活塞、行星板的球窝与连杄球头接触面的形状的铝表层破损,粘连到连杆球头上,形成所谓
伞齿轮10、12的防旋作用,行星板6不能随来进行分析判断。因为A、B两处铆压的原理的压焊现象。工作时球关节容易咬死,压缩机
斜盘5转动,只能围绕着定心球11作摇摆运动。是一样的,本文仅対A:活塞连杆铆压收口作短期失效。
连杆7两端球头与活塞9及行星板6通过收口分析说明。
N:理想的接触面形式。它避免了1、I、
铆接在一起,连杆7不能脱出,但要求在图示
铆压收口后,球窝接触面形状一般会出现Ⅲ三种类型的繁端,通过我们做的系列试验,
A、B两处球窝中能够自由转动,形成两个球以下4种情况:
N的耐久及综合性能优于其他三种类型。如何
能获得Ⅳ型的接触面,除开合理的模具设计外,
23456789
最重要的就是控制收口御压压力。下面将对铆
压收口压力的确定作进一步的探索。
lv
1接触面痕迹位于球中部。这种接独3細压压力的确认
B面形式是4种情况中最不可靠的,往往是铆压
活塞一连杆的铆压收口必须满足以下三项
收口不到位所致。压缩机工作时,连杆头转动条件
会产生转矩的各向异性。?为收口的缺陷,连
):连杆球头与活塞球窝的实际间隙
01112
杆极易拉脱,造成压缩机损坏。出现1这种接S=0
1.吸盘;2.皮带轮;3.电磁铁;4.主轴:5斜盘;6.行触面类型的,一般都是铆压收口时压力太小,
i):单个连杆转动扭矩M≤0.4N.m
星板;7.连杆;8.汽缸;9.活塞;10.防旋齿轮(动);
11.钢球;12.防旋齿轮(静);A.活塞与连杆铆压
造成活塞、连杆球头在球窝中部接触,而头部
i):单个连杆拉脱力F≥6KN。
收口;B.行星板与连杆铆压收口
铆合不到位
符合这三项条件,活塞球窝将会得到理想
AUTO TIME 43
FORUM I论坛
的N型接触面并获得最佳的球关节转动效果。
活塞连杆铆压结果
我们使用符合要求的收口模具,在不同压
玉力顶目
23
91101112113114151617181920值om
力下进行了一系列试验,并逐一测量记录数据,
然后对数据进行6o的分布分析,最后确定合
格mmo000000000000000000000o
理的压力参数区间。
15出矩Nm00501501001010015000100010010010010015010o001oo1510.0oo7007
力KN158015855835765825B845895765.775835885815765745715835845825845,71581100C2
间隙S
应程Tmo000000000000000000000000
扭矩M
18出矩NmiO05a150150201010020101501010.20015i0150150.1oo200150201020010o2020o1460054
拉脱力F
五力KN585591690585658621582585B1583158758358584158599599594585877009
21把矩Nm0200100150150.1002002001001002002010100101020010010102001002001001450048
在各种压力下,对铆压的产品进行相关检
拉力KN602605586056086oi6o46o159603'6D6i6.0B610i605605606i6s1607599604604203
测測,每组压力做20组产品,得出数据如上图
位移m0000000000000000000000000000000
所示,根据数据进行统计分析,并按60进行
24矩Nm020020101502700100100150201010010015020020010020020015102001001501568004
分布,得出合理的压力区间。
拉力N6:2061416216.146136226196166196226126116.186226116136191614623{61861700040
经过对曲线分布分析:
立移mm0o000000000000000000000000000000
当压力值≤3.25T时,满足扭矩值
27矩Nm020025015025020030016020015070103002001503002001502002001502502080052
力KN62116.28631625622162862416216256296.3063262216276.206.336.296,266.196226.2570.042
M≤0.4N.m;
当压力值在2.5T-3.2T之间时,满足拉力
立移mm00000000000000000010.000.0010.