高压阀门的修复.pdf

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3年第4期
6⊥
20<3.8
0.08(mm)
用,结果不能达到调节密封的目的。并且认为此
通过计算与对比、可看出FS30-]1的行程
情况是普遍的规律,进而得出一个片面的结论
控制精度比较低,它比Z5…-36低と0。因此,
在电动装置对截止阀的控制中,有使用过方
如果用在调节精度《(或密封性能〕要求较高的
矩机构来控制关闭才能保证密封”。其实不然,
门上、三者相比,显然,选用Z45-36为宜.230若能选用足够大的行程比、以及具有可靠的
24沉之
反行程自锁龍力的电动装置、是完全可以满足
截止阀·甚至要求调节精度更高的阀门关闭时
五、结语
的密封要求的。但对于有的阀门(如平板闸阀)
上所述、在电动装置中,计数器的结构设来讲?行程比1,等于多少则是无所谓的丁。很
计,除了应考昡以往的必要因素外,还应考虑行明显、用计数器来控制阀开关的优起性绝非
程:的作用,以及开度指示范围等因素本着一般过力矩机构所能比拟的。
标准化,系列化的原则设计。
建议今后在电动装置的设计中、除了满足
可见、行程比决定着计数器的调节精原有的几个参数外、再设置一个行程比,以示
度、计数器的调节精度又直接影响着门启闭该电効装置行控制调节精度的高低。并让其
高度的精度。通常、人们在选用电动装置时,主作为一个独立的参数列于其他参数之中(产品
要考虑输出转矩M和输出转速4多大,揄出转说明书或铭牌上)。老产品也可如此,以便用户
数ァ多少,而不考虑行程比1.这个有关参数。在选用时、可根据阀们的类型、要求及有关参数
故,有时将行程比.很小的电动装置与调节精综合考虑电动装置的各有关参数,做到心中有
度(或密封性能)要求较商的阀门连接夷来使、期选择一种最为合适的电动装置
(沙3?一3b
商丘?1,1了,“绑
高压门的修复
扬子石化公司化工厂李陵网刚
丁H134
].概述
99]年裝置停运檢修中,对该阍进行了详细检
扬子石油化工公司化工厂PTA(精对苯二查,发现存在下列两个问题;一是由于长期超高
甲酸)装置是整套从德国引进的具有国际80年压蒸汽冲刷,在闸板上产生了条状凹槽。二是
代初水平的化工生产装置。装置中所用的阀门体上与自紧密封环接触的部位发生了变形(图
最大公称直径为800mm,最高压力等级为
从而无法保让该门的阀体密封
JMPa:实际生产中、毎年都有大量的阀门需要
检修。至今为止,我厂已成功地修复了各类进「
阀门近200只,保证了生产装置的稳定运行,
并为国家节省了外汇。
2.超高压蒸汽门的使用及受撮情况
超高压蒸汽阀门使用在我厂的超高压蒸汽
等网中,是超高压蒸汽管阿总阀,控制着PA
装置超高压蒸汽的供给。阀门的公称直径
b
250m,操作压力10.3MPa,操作温度180
图?1阙体自紧密封部位
530C,流量约1]0th
a。原就态.变形后状态
该]989年运行,两年后,出现内漏、在
3.体自紧部位失败原因分析
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993年第引期
35
超高压蒸汽阀门的阍体密封是由套镝、自
周向应力
紧密封环以及垫环组成的组合密封。它通过对
(1+
套筒与自紧密封环斜面的密封·自紧密封环页
面与垫环接触面的密封以及自紧密封环与阅体式中E-一径比
接触面的密封来保证体的密封
R
在非工作状态下,依靠作用在套筒上的螺
Re一阀体外径
栓预紧力(轴向力)所产生三处密封接触间的
R.一任意点在國环中的内半径
正压力来保证其所需的阀体密封的预紧密封比
rー-任意点的半径
E
b、c没上径向应力
在工作状态下,阀门内部压力对套筒的作
K“-1
g(1
P(点2.R2
用カ与螺栓预紧力的方向相同、总的轴向力为
两者之和。这样,工作压力越高,作用在套筒上
b、c段上周向应力
的轴向力越大,由这个轴向力所产生的三个密
封接触面的正压力越大,因此密封比压也就越
ムi?(1ャノーP(2+)
大。这种自紧效果保证了阀]阀体的密封。
由上面公式可作出其力分布图(图4),
该组合自紧密封套筒受力情况如图2。其
从图上的应力分布曲线看,与阀体该处的变形
中P.为工作压力?Q为螺栓预紧力
轮廓梄吻合。
总的轴向力F在非工作状况下
F=息
在工作状况下
F=-P+
自紧密封环的受力情况如图3。其中q为
套筒斜面对自紧密封环斜面的压力。
图3自景密封环的受力情
根据计算、在工作状况下?最大应力处C
点,其径向应力の,为-22.736MPa.周向应力r
P
126.322MIPa。
按第四强度理论计算
到2组合自紧密封套受情況
=ya,21o-, 0=139MPA
由弹性力学中圆环均布压力理论的拉密得
我们]对该门的材质进行比较,其中阀体
公式可得b、c段上径向应力
材质为A351?CF8M(相当国内材质
ZG0Cr18Ni12Mo3i),在500℃时,其屈服强度
极限约为135.24MPa。自紧密封环的材质为