水泥熟料生产线预热器空气炮改造.pdf

田子谦,等:水泥熟料生产线预热器空气炮政造
电气?控制
中图分类号:TQ172.6文献标识码:B文章编号:1007-0389(2014)03-65-02
水泥熟料生产线预热器空气炮改造
田子谦,张清枝(中联南阳水泥有限公司,河南南阳474250)
尾烟室空气炮控制系统,仅仅通过调节空气炮的工.
存在的问题
作时间间隔和周期,无法满足生产要求。
旋窑生产线,空气炮在预热器上发挥着非常重
(3)在生料成分变化、窑况变化时,需要根据不
要的作用,空气炮效果发挥的好坏,不仅影响回转窑同状況,经常要到预热器塔架上,用笔记本连接现场
巡检工.工作量的大1四
控制单元,修改控制程序中的运行时间间隔和周期
小,而且影响熟料烧
修收维护床烦。
成的产质量。我公
同6000td熟料生
2整改措施和效果
线开始设计预热器
2.1整改措施
上安装有两套空气
(1)每个空气炮不再用现场小PLC控制单元控
个て史制,改中控S系制:为北,在系中
炮现场控制単元,其
中C3,C4筒
专门开发了空气炮控制程序,并对控制进行模块化
封装,以使维护人员的阅读和维护。空气炮控制程
筒利窑尾烟室空
序块具体如图2。其中,封装块的管脚变量AUO为
气炮为一个控制单
自动, START为启动,CT每个空气炮命令发出保持
元(空气炮布置见图
时间,T两空气炮吋间间隔, ZHOUQI周期, RESET
)。在牛产过程中,
复位。复位命令是某些情况下,在自动的运行过程
发现空气炮的使用图1改造前预热器空气炮布置中,想让空气炮从第一个开始重新工作,点击复位按
和控制中存在以下问题。
键就可实现。
(1)C3筒空气炮工作能满足生产要求,但C4预
(2)C1~C3筒空气炮为一个控制单元,窑尾烟
热器锥部很少有结料,空气炮几乎闲置不用,资源浪室空气炮为ー个控制单元。在自动模式下,根据工
费。为此,把C4的空气炮控制中继拔掉,根据生产艺需要空气炮的工作顺序是由下至上,由左至右。
情况,修改现场控制单元内空气炮的工作时间间隔空气炮运行时间间隔和周期,根据生产需要中控
和周期
任意週整,每个空气炮可以不限次数的单个点动
2)窑尾烟室三个空气炮数量太少,仅靠空と
3)将C4空气炮卸掉并安装到窑尾烟室部位;
炮无法清除掉窑尾烟室的全部结料,每班还需要进窑尾烟室另又再加6个空
尾用室空气关闭
行人工清理,为此现场修改程序以加快空气炮的工气炮。即改造后,窑尾烟自动」L启动」[位
作率。C1,C2筒空气炮工作过于顺繁,但巾此会室空气炮数量增加至11
带入过多冷空气而影响窑况。因此,C1,C2筒和窑个(见图3),以利窑尾烟
FBI 1319
MUL REAL
REAL TO TIME
KONGQIPAO
MCCR3_T2?IN1uT
IN
ロUT
1000.0-HIN2
GKQ AUO-AUD
Q1一P1
P3
P4
GKQ RET-RESET
6-P6
MUL REAL
REAL TO TIME
MCCR3_Te1-?w1ouT
IN
OUT
P10
即隔时间20秒
Q11-P11
周期300秒
图3改造后窑尾烟室
图2空气炮控制程序块
空气炮数量和布置
水??年?
65
电气?控制
田子谦,等:水泥熟料生产线预热器空气炮改造
室结料的全部清理。
人现场调节控制程序参数的繁琐
2.2整改效果
(4)窑尾烟室加装空气炮后,清理结料效果显
(1)根据各个部分空气炮工作频率高低的不著,减少了人为的多次危险的清料作业。
同,对空气炮重新进行分类。改造后把预热器的下
3结语
料管和锥部空气炮分为一个控制单元,窑尾烟室为
个控制单元,提高空气炮的工作效率。符合生产
木次根据现场生产特点,对空气炮的改造比较
特点,满足生产要求。
成功。一是解决了C4空气炮闲置浪费和窑尾烟室
(2)空气炮的运行可以根据实际生产的需要在空气炮配置不足的问题;二是空气炮控制重新分配
中控室灵活调节,某个部位出现异常时,该部位的空后,消除了锥部打炮过多而烟室打炮不够的矛盾
气炮可以单独点动,大大提高了空气炮的运用灵活是空气炮出现场控制变为中控控制,调节使用灵活
性利实效性
方便,工作效率大幅提高。
(3)收造后不仅满足了牛产的需要,也避免
(编辑:刘翠荣)(收稿日期:2013-09-12)
上接第15页
表5截面为焊接型钢的计算结果
欧洲规范
跨度側向
中国规范
比值
荷載类型
方法
法
方法
m支承
欧方法
ILI
M
X iRd中国方法
端弯矩
0.783
310
0.4.32
0.520
254
无均布荷载0.7172840.464
0.556
80
集中荷载
0.512250
端弯矩
181
125
无均布荷戟
640.2811380.344168
105一朵中荷教、0471160321157031
端弯矩
0.951
60.652
0.769
376
0.693
300
有均布荷載0.971384(0.6793.320.8244030.
集中荷载0.9713840.3718351
0.767
332
端弯矩
0.298
118
0.228
111
无均布荷载0
0.251
0.235
0.289
141
89
端弯矩
338
0.505
470.6032950.498216
73%
有均布荷载0.8893520.5362620.6583220.
0.8893520.5832850.7443640.58
59
81%
表中弯矩単位为:kN·m。
于我国规范,这是因为β,的确定与翼缘厚度有关,范,而焊接截面则一般小于我国规范;在有端弯距
而C1为定值,随着β的减小临界弯矩之间的差值时,欧洲规范整体稳定承载力一般均小于我国规范
在加大,整体稳定系数的差值在缩小
参考文献
5结语
11GB50017-2003,钢结构设计规范S北京:中国计划出版
从以上分析看,在受弯构件整体稳定性计算社,2003
中,两本规范考虑的影响因素并不相同,整体稳定「21FN1993-1-1:2005, Eurocodes3: Design of steel structures
系数的计算方法也不相同,因而整体稳定承载力的S
差异没有一个直观的规律
第一作者简介】李东水(1970一),毕业于武汉エ业大学
总体米说,在同等条件下,欧洲规范的整体稳民建专业,学士学位,现从事结构