不锈钢复合钢板16MnR+316L的焊接.pdf

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62?焊工之友?
焊接技术第31卷第1期2002年2月
文章号:102-025X(2002)01-0062-02
不锈钢复合钢板16MnR+316L的焊接
陆汉惠
(江门甘熊化工厂广(集团)股份有限公司,广东江门529075)
关词:不锈铜复合铜板;接性:坪接工艺:工艺评定
中分类号:TC444.1
文献标识码
不锈钢复合钢板压力容器是近年来石油、化工行业中应用料。焊接16MR时选用3.2mm,4,0mm的E5015,过渡
校广的设备,呒有不锈钢较强的爾腐蚀性,又有通钢的经济层的焊接选用43.2m的CHS042,复层焊接选用$3.2mm
性。但其制造及焊接工艺较复杂,特别是时过渡层及复层的焊的CH9022焊条,埋孤选用小4.0mm的 HIOMIN焊丝。
接质量要求很高。1999年4月,我公司承接了某化工厂10台3.2坡ロ形式及尺寸见图1,焊接工艺多数见表1
常压塔的生产任务,其主体材质是24mm+3mmo的16MnR
65°±5°
3161.对其工艺进行探讨,通过查阅许多有关资料及试验
确定了不钢复合钢板容器的制造及焊接工艺。
接性分
16MrR+316L不锈钢复合钢板的复尽为316L,属臭氏体
不绣钢,基层为I6MnR,周餐低合金钢,其焊接工艺较简
单。而16MnR+316L的焊接工艺难点是16MnR和316L过渡
层和316L不钢的焊接。
5161不锈钢接时,易发生HAZ数化区晶间腐蚀,对于
316L,发生敏化区间并非在平加热时的450~850℃、而是
5;1
有一个过热度,可达600~1000℃。因为焊接过程是一个快
速加热和冷却的过程,而铬愛化合物沉淀是一个扩散过程、为
1
足够扩护散需要一定的“过热度、其焊接工艺应采用快速过
材料
程、以减少处于敏化区加热的时间。所以焊接过液层应用小热
焊接方法及工艺参数
输人,反极性,直线运条和多层多道焊。
方法层数/な焊材牌号及規格接电流?电电压得速
/V /tem.min
316L的导热系数小,缄膨胀系数大,热量不易散失,很
D「1反接」E50l56,295
容易形成所需尺寸的熔池、而且在自由状态下,易产生较大的
D2反卷」E50152.215
D3反接』E50150
焊接变形,因此,在焊接复尽316L时,应呆用小电流、快速
ML7反接 HIOMNSI.,0580
焊、窄焊道的多层多道焊接,要控制道间温度在60℃以下。
D8反接CHSO42d2.2L110
14M144
12
D9反接CES2d2211u0o
2造工艺
焊接要点
2.1下料划线禁止在复尽表面上切割线内用针划线打样冲
(1)焊基层第1层时须特別注意不得将低合金金周沉积到
展。不得用汁,油漆涂写,尽量免铁器碰伤刘伤表面、
复层上
2.2切割试样材料耳度为24mm+3mm,采用切机进行
(2)基层或过疲层岸后经射线伤合格后才能开始过渡层
切时复层朝下,从基层侧开始切割并严禁熔渣澱到复层表或复层的焊接
面c切割前留有加工余量,切割后用刨边机把切割的热形响区
(3)焊复层前必须清除坡口边缘复层坡口土的飞物。
刨掉。坡口也采用边机进行加工,加工后的坡口要进行外砚
(4)过渡层的熔數金属必须完全盖满钢层b=1,5-2.5
检验,不得有裂纹和分层,否则要进行修补。
um,并盖过不锈钢与碳钢交界面=0.5~1.5m,见图2。
2.3拼接拼接前坡ロ两闐各20m内外表面要用不锅铜丝
刷漸理、复层距坡口100mm范配内要涂防飞材料。拼接时
应以复层为标准,保证对口错边量≤1mm,间隙1~2mm
3焊接工艺
3.焊村及焊接方法基层外面一层采用埋弧焊,其他尽采
用焊电弧焊焊接。根据不同的焊接位,选用不同的焊接材
2
收日;2001-06-23
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Welding Technology Vol. 31 No. 1 Feh, 202
焊工之友?63
文章号:1002-025X(2002)01-0063-02
发电厂汽轮机末级叶片汽蚀的处理
孙建新,张忠文,盛民2,马翠花2
(1.山东电力研究院锅检中心,山东济南25000:2.山东黄台发电厂,山东济南250100
关:汽轮机;叶片;堆坪
中图分类号;TC40
文标识马:B
山东黄台发电厂6°机组乃10万kW机组,其汽轮机末级步减小。而原司太立合金片较短、未能完全将汽蚀影响区域意
叶片的汽蚀较为严重。长期以来一直影响机组的安全运行,为防护;另外司太立合金片在叶片线形上的突变对介质的运行
解决这一问题,早在1985年,黄台电厂曾采用钨扱氫弧焊轨迹产生影响,加剧了对叶片的汽蚀作用。
焊丝为1CrI9Ni9r)在易汽蚀部位焊120mm×10mm的
司太立合金条,虽合金片对叶片未端起了极好的前汽蚀保2处理方嘉选择
铲作用,10年后在近?金片处发生了严重的汽蚀,如图1所
前,国内外在现场对末级叶片汽烛的处理,一有以下
示。其局部汽蚀最深处达8m,在高速运转时受离心力作几种方法:①更换叶片。该方法成本高,且受备品备件限制
用,扱易发殿对纹,严重影响机组的安全运行
不适合景急处理,一般不予采用②切除汽蚀部分,焊
2Cr13合金片或直接雄焊2Cr13.该方法成本较低,但未能提
叶片本端
高叶片的汽蚀性,不能从根本上解决汽蚀问题,较为消极
⑤雄焊司太立合金。解决了叶片的汽蚀问题,但对焊接质量的
原司太立
合金片
控制较为严格、且工艺复杂、不适含大范图的修复。④直接镜
焊司太立合金条,该方法较为简单,耐蚀效果良好,对早期发
现汽蚀且汽烛较轻者较为适用
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汽蚀部位
黄台发电厂6"机末级叶片的汽岫情况较为赞张,缺陷位量
」末級叶片汽他示食图
不在叶片顶,而是距顶120~160mm范图内,离原镶焊
的司太立合金片很近,且叶片受汽蚀部位缺损较多,呈锯齿
原肉分折
状,此采用上述4种方法之一都难以保证恢复。结合我省处
对于汽蚀的成因,目前认为:由于低压缸中温度、压力相理此类问题的经验、决定先将汽蚀部位包括原镇焊的同太立合
对较低,汽在运行中易凝结成小水滴。这些小水滴在离速运金条用等离子狐切除,然后制慠雄焠过司太立合金的2Cr13耐
转中因受到离心力的作用而被用向叶片末端并发生爆破,叶片蚀板条、最后将耐蚀板条敏焊到叶片上,将汽蚀部位修复
长期受此冲击爆破力作用,在其末端产生疲劳微裂纹进而发展
形成汽蚀。同时汽蚀在叶片上存在一有效破坏区域,这主要是3材料特性分析
由受离心力作用的小水滴的运行轨迹决定的。因为在叶片末
2Cr13钢属于马氏体不锈钢,钢中因v(C),uCr)较
处的水滴动量较大,破坏性大,从而華近叶根的水滴破坏性逐高,其冷淬倾向和过热敏性较大,因此对其热加工必须严格
收日期:2001-10-31
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