液化石油气瓶阀设计.pdf

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1990年
时流量系数ψm
(7)计算可调比R。
4(2)求出调节阙在最大开度时压差
(8)计算各开度流景Q1
(9)按(9)式计算出各开度的压差
(3)查出介质比重Y。
△P;。
(4)按(4)式求出调节在最大开度
(10)从流量系数曲线查出各开度下的流
时流通截面积F。。
量系值。
(5)确定阀座直径d。
(11)按(5)式计算出各开度下的流通
(6)确定阀门行程h及各开度下的行面积F
程
(12)综制阀瓣型线。
液化石油气瓶阀设
宁波万安门厂张何经元隶志陈数
针对当前国内用大瓶阀装配2.5~5kg小
钢瓶的不合理、不经济现象,我厂设计和制造
了YSFーV型液化石油气瓶阀(图1),解决
了小钢瓶的配阀问题。
1.
YSFーV型液化石油气瓶网的阀体采用
HPb59一1铅黄铜热搬制成。体净重为
0,242kg(为一般瓶阀重量的59.6%),总高
虔为84mm(比一般瓶阀短22mm)。本瓶
是以GB7512一87《液化石油气瓶阀》标准为
设计依据,与词压器连接部分的尺寸符合
GB7512-87标准的规定,以保证与标准讽压
器的配套。瓶螺纹为PZ19.2(图2),与
小型钢瓶阀座螺纹相配套,并按GB8335-87
《气瓶专用螺纹》的标准铜造。
2.设计计算
(1)体壁的讶算
由于网体结构、性能的不同器要,不能制
成等壁厚,故应对阀体的最薄弱部位进行设计
计算。
图1YSFーV型液化石油气瓶阅
根据文献〔1〕,休的最小壁厚应满足
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第4期
6加m,密封比压qwr=13.72MPa,bM=
0.8mm,最大工作力P=2.45MPa(由文放
〔3),求得密封面上的总作用カQv=
518.91N,实际比压q=31.63MPa,查得许用
比压〔q)=78.40MPa,则有
故计算符合要求,密封可靠。
图2瓶阀螺纹
S=1.5(
P(d +2c)
2〔o〕-1.2P
c
式中
o)一常温下的游用应力,(a)=
137.2
图8密封面结构
54.88MPa(由〔2〕知
o、=137、2Mpa)
通过上述计算和对阀体安装扭矩、连接螺
P一设计压カ(依GB7512-87标准,最纹强度及阀体强度的复核可知,YSRーV型瓶
大试验压力定为P=3.73MFa)
阓的强度、刚皮和气密性是飴够保证的,使用
腐蚀量(由文献〔1)得,C=1.2)
安全可靠。产品经国家燃气用具检测中心测
d一阀体最小壁厚处的内径,d=22mm
试,其内在质量达到了GB7512-87标准所
将数值代入上式得S=2.48m,取S=定的要求
2.5mm。经应力验算可知阀体结构强度能满
参考文
足要求。
(2)密封面的设计计算
?本标准JPA
金属机加エ工艺人员手册.比海科学技术出板
本瓶阀为截止阀,采用平面密封形式,根
社,1919
据密封面的结枃(图3)进行计算,取Dxw=
3.门设计.沈阳门研究所,1876
(上接黛8页
某些简单的弹簧结枃,如单个螺旋弹貸及懽内或蓄电池里的能量是一种事故操作动力
成纽弹簽均是常用于直线运动的膜和气缸驱源。这类型式態量储存的另外优点在于当首次
动装置。电动驱动装置输出轴上的螺旋弹簧,事故排除之后,还能操作门一些时间。包合
能够带动直角回转阀门至其事故一安全限位。阀门及电略的附加控制元件是潜在的事故源。
短行程的磔形掸簣鮀储存足够的能量,通过凸
事故一定位可能需要自锁螺纹、齿轮概
轮机构来启闭网门。
构或制动器,或切断缸体内的液体
对于某些驱动系统,儲于空气罐内、液压
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