常减压蒸馏装置减压塔顶不凝气常压脱硫技术.pdf

第41卷,第2期
安徽化T
Vo.41, No.2
2015年4月
ANHUT CHEMICAL INDUSTRY
ADr.2015
常减压蒸馏装置戒压塔顶不凝气常压脱硫技术
汪年
(中国石油化工股份有限公司安庆分公司,安微安庆246001
摘要:介绍了中石化安庆分公司新Ⅱ套常减压蒸馏装置减乐塔顶不凝气常压脱硫系统的运行情况,并对运行过程中出现的问题提出了
解决措施。
关键词:不凝气;常压脱硫;环保
doi:10.3969j.is9n.1008-553X.2015.072.024
中图分类号:X701.3
文献标识码:B
文章编号:1008-553X(2015)02-0065-02
中国石油化工股份有限公司安庆分公司新Ⅱ套常
表1常压脱硫系统操作参数
减压蒸馏装置设计加工原油(含硫含酸)500万吨/年,
项目
单位
范围
2013年9月建成投产。由于减压塔顶不凝气中轻烃组
脱硫塔顶压力
分纯度不高且HS含量较高,为满足环保要求,设计了
MDEA贫液量
10~15
减压塔顶不凝气常压脱硫设施,脱硫后的减压塔顶气直
脱硫后减压塔顶不凝气流量Nm3h
0-~500
MDEA贫液进塔温度
>45
接送到常压炉作燃料气,有效解决了减压塔顶不凝气直
脱硫塔底液位
50士10
接做燃料带来的环保和腐蚀问题
分液罐液位
℃%%
20
1常压脱硫的工艺流程
工原油硫含量
wt@to
1
减压塔顶不凝气自塔顶分液罐进脱硫塔底部,与系
表2脱硫前、后减压塔顶气组成変化
统来的MDEA贫液在塔中填料内进行逆流接触,经两
项目单位脱硫前脱硫后
段填料洗涤,脱去HS的减压塔顶不凝气去分液罐分液
氢气
5.6
后,进常压炉火嘴燃烧,塔底的MDEA富液经泵升压后
甲烷
乙烷
%(v/y
10.05
13.56
返回溶剂再生装置。常压炉火嘴采用工厂高压燃料气作
乙烯
%o(h
1.73
2.34
引射的特殊设计,确保较低的减压塔顶不凝气背压,避
丙烷
%(vy)
11.36
免影响减压塔顶的真空度。工艺流程简图见图1。
丙烯
%(w/
异丁烷
%(vv)
0.82
去带压炉火嘴
正丁烷
%(v/y)
反-2-丁烯
%(v/)
0.38
0.67
丁烯
%(v/)
1.19
异丁烯
%(v
1.30
1.87
至轻污油
顺-2-丁稀
0.33
脱
一贫胺液自溶剂再生来
异戊烷
%(v
减压塔项
硫
正戊烷
%(v/)
1,3-丁二烯
%(v/v
0.02
0.02
反-2-戊稀
%(vv)
0.16
0.024
甲基-2-丁烯%(v/ⅳ)
1.17
富肢液去溶剂再生
1-戌稀
%(vv)
1.26
硫化氢
%(v/v)
25.960(<100uI)
图1减压塔顶不凝气常压脱硫工艺流程简图
0.6
2操作参数及脱硫效果
%(v/y
0.95
%(wy)
2.1操作参数(表1)
氧化碳
%(v/v)
2.19
0.05
2.2脱硫前、后减压塔顶不凝气组成变化(表2)
密度
1.38
收稿日期:2015-01-04
作者简介:汪年(1989),男,毕业于合肥学院,助理⊥程师,主要从事常减压装置的工艺管理工作,1350563109,wannian.aqsh@sinopec.com
总第194期2015年第2期(第41卷)
安徽化工
从表2可以看出,经过常压脱硫后,减压塔顶不凝环量下,脱硫效果也能达到相应的要求(<20ルL)。
气中的H2S基本脱除干净。
(3)加工原油的硫含量
2.3脱硫效果的影响因素
在一定MDEA循环量的情况下,加工原油硫含量
(1)MDEA的浓度
变化不大时,脱硫后的减压塔顶不凝气中H2S含量基本
系统来的MDEA浓度由双脱装置控制,浓度均控无变化。当原油中硫含量的变化较大时,只要及时调整
制在20%左右,且比较稳定,使得脱硫效果良好。
好MDEA循环量就能满足脱硫要求。
(2)MDEA的循环量
3运行过程中出现的问题及处理措施
MDEA溶液循环量对脱硫效果的影响见表3。
(1)脱硫后减压塔顶不凝气易带液,在管线各低点
表3不同MDEA循环量下的脱硫效果
处存积,造成背压升高,影响减压塔顶真空度。经过以下
MDEA贫液循环量脱硫后减压塔顶不凝气中的HS含量
处理揹施后,脱硫塔顶压力维持在1kPa左右,未再出现
(t/h)
(ul/L
背压升高的情况:改MDEA贫液上部进脱硫塔为中部
500-600
进脱硫塔,带液情况明显降低,对脱硫效果的影响也较
150-300
80~150
小;同时在减压塔顶不凝气管线的各低点处加临时管
0
40~10
线,定期将积液切至地下污油罐。
(2)减压塔顶不凝气火嘴燃烧工况不佳,燃烧的火
<5
焰摆无力。经过多次尝试,将脱硫后的减压塔顶不凝
注:表中数据的前提条件是MDEA贫液滾度和装置加工负荷气集中至常压炉的四个火嘴燃烧,同时稍开高压燃料
基本不变。
气,利用高压燃料气带动不凝气的燃烧,燃烧工况得以
从表3可以看出,不同的MDEA循环量对脱硫效改善。
果影响较大。正常生产期间将MDEA循环量控制在4总结
15th左右就能实现脱硫后减压塔顶不凝气中的H2S含
利用常压脱硫技术能够很好地脱除减压塔顶不凝
量<100uLL,常压炉烟气中SO2浓度远低于允许排放气中的H2S。流程、设备简单,操作维护工作量小,有效
浓度,既满足了环保要求,又有效降低了对加热炉空气地解决了减压塔顶不凝气直接做燃料带来的环保和腐
预热器的腐蚀。
蚀问题。口
与高压脱硫(双脱装置)相比,在较高的MDEA循
Vacuum Tower Gas Desulfurization Technique at Atmospheric Pressure
in Crude Distillation Unit
WANG Nian
China Petrochemcial Co, Lid, Anging Branch, Anqing 246002, China)
Abstract: This paper introduces the operation situation of China Petroleum Chemical Co Anqing branch new I atmospheric
vacuum distillation unit