a催化裂化的应用.pdf

第40卷第10期
化工技术与开发
Vol,40 No10
2011年10月
Technology Development of Chemical Industry
Oct.2011
开工汽油技术在广西石化3.5Mt/a催化裂化的应用
张磊,田文君,熊新军,于兆臣,邹衡,王晶,刘华林
(中国石油广西石化分公司,广西钦州535008)
摘要:介绍了广西石化公司3.5Mt/a重油催化裂化装置开工汽油的优点和使用方法,提出现有装置如
何实施改造,使用开工汽油。结果证明,使用开工汽油技术值得在业内进行推广。
关键词:开工汽油;应用
中图分类号:TE624.4+1
文献标识码:B
文章编号:1671-9905(2011)10-0069-03
中国石油广西石化3.5Mt/a重油催化裂化装
置为新建装置,设计采用美国UOP公司提供的工
艺包,台湾中鼎工程公司完成FEED设计,洛阳院
完成详细设计。该装置于2010年8月28日一次
开车成功,已经连续运转近10个月。装置首次开
工.以及事故处理恢复开丁,都体现出UOP设计的
提升管加速段
原枓事故返回
只」原料自换热器
先进理念,其中,笔者认为开工时瓦斯充压、开气
开工汽油
压机、喷入开工汽油,不放或者少放火炬为十分
レ+-预提升干气
宝贵的开工经验。其中,瓦斯充压在国内多套装
预提升蒸汽
置已有成功应用,虽然国内多套装置设有提升管
图1提升管开工汽油流程图
MCD汽油、急冷油技术),但喷开工汽油仍较为
Fig. 1 The flow Chart of Startup Nathpha
少见。笔者就广西石化开工喷开工汽油的益处和升催化剂,以保证催化剂循环。
过程进行简要分析,以便为国内更加理解和熟练
2)较小的再生滑阀开度,导致催化剂流化不
应用该技术提供参考。
图1为提升管喷开工汽油流程图,从图中矿稳选。
工或者停工大检修后原料环形管后部管线和通
(3)
降器稀相空间升温困难
以看出,开工汽油分两路进入提升管反应器,
油之前,高温再生催化剂接触大量蒸汽
路通过预提升干气总管进入;一路通过原料环形
导致水
失活
集合管进入。通过原料环形管进入主要为首次开
分馏部分中段回流大量带水,循环泵容易
嘴脱水升温;而下部通过预提升干气进入提升管
6)某些状态下,不稳定的催化剂流化可能造
主要为故障恢复过程中使用。
成沉降器部分催化剂跑损。
2开工汽油的使用方法
为了克服以上问题,UOP公司在广西石化催
化裂化装置引人开工汽油流程。此流程主要优点
2.1开工汽油的优点
在成功引用开工汽油之前,一般催化裂化为
(1)开工汽油热容较开工蒸汽大得多,因此
置都面临以下困惑,尤其在两器转剂和升温当喷人开工汽油需要更大的催化剂循环量,这就能
使再生滑阀的开度保持在一个更好调节的范围
1)需要大量的低压过热蒸汽作为介质预提内控制,也能使催化剂循环和反应温度得到平稳
作者简介:张磊,男,助理工程师,现任中国石油广西石化分公司生产一部工艺工程师,地址:广西钦州市钦州港广西石化公司
tir:0777-3885732,E-mail:zhanglei82@PetroChina.com.cn
收稿日期:2011-07-14
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化工技术与开发
第40卷
控制,甚至可以将反应温度投人“自动”控制。
Rx(TT
2)迅速气化和部分分解的开工汽油可以提
(P+P)x3600xA4,
高沉降器旋风分离器和VSS人口线速,提高旋分
+xW-X昭2+昭,++昭,(1L
-CWF)XW
Mi M, M& M
分离效果。
Rx(I+In-5
W」I2xW2⊥W3⊥W4
(3)开工汽油的引入可以降低预提升蒸汽和
(P+P)X3600XA
M. M
开工蒸汽用量,减少催化剂水热失活。
备注:公式(2)中5为再生斜管底部至预提升
(4)可以平稳、均匀、可控地对提升管、沉降器段温降。
进行升温,防止较大的温差导致内构件受损。
对于不同的喷原料油方法,可以使用不同的
5)喷入的开工汽油进入分馏塔上部,有利切出开工汽油方法。如果选用贫氧再生,而且使
于分馏系统循环回流泵上量,防止带水抽空。
用快速喷油一再转贫氧的方法,建议刚引人原料
安(6)裂化生成的气体可以保持气压机组平稳便关闭开工汽油,防止反应温度快速下降。如果
使用绶慢喷入原料的方法,可以根据沉降器旋风
2,2开工汽油的操作
分离器线速关闭开工汽油。
2.2.1喷入点的选择
3现有装置的改造使用
设计中给出两种开工汽油进入点,对于首次
开工,从喷嘴进入是不二选择。但是如果为紧急
1现有技术的使用
停车恢复,最好的选择为从预提升干气引入。主
如果装置已经设置MCD汽油回炼流程或者
要原因为
急冷油流程,那么在喷原料油之前从这些喷嘴引
(1)如果从喷嘴引入,开工汽油会把环形管入开工汽油也是一个明智的选择。然而,比起从
中大量原料油顶入提升管,容易引起结焦。
预提升千气处引人,还有一些缺点,主要是不能
2)多数装置在切断进料后,会关闭原料喷防止催化剂水热失活
嘴器壁阀,这样给引入开工汽油带来较大的工作3.2现有装置的改造方法
量
如图2所示,如果没有MCD汽油回炼流程
(3)为保护原料油喷嘴,230C以上会引入原料或者急冷油流程,那么择机增设一条开工石脑油
雾化蒸汽,此外,为保证预提升段线速,也必须引流程(改造流程3)。如果有MGD汽油回炼流程或
人大量的预提升蒸汽和开工蒸汽,所以,选择从预者急冷油流程,仅需择机在控制阙后部增设一条
提升干气引人,可以适当降低预提升蒸汽用量。
至预提升千气的跨线(改造流程1、2),便可实现
2.2.2喷人时间的选择
使用开工喷汽油技术。
类似开工燃烧油一样,只要提升管底部温度
大于汽油在该压力下的终馏点,便可以喷入开工急汽油回炼
汽油,但是为保险起见,推荐的喷入温度为315℃
H
或者更高,最高不建议超过350℃。当然也可以根
据自己装置实际情况合理选择喷油温度,如果选
择太高温度,可能存在随着温度的升高而开工汽
油并未全部引入,VSS或者VQS线速已经超过最
提
升
原料事故汊回
低不稳定线速。建议依据以下公式(1)、(2)算出
汽提段和沉降器旋风分离器人口线速,在全部喷
改造流1加
入开工汽油后,不超过VSs或者VQS最低不稳定
MGD汽油回炼
速
心只,原料自换热器
改造
线速;伴随温度升高,通过调整蒸汽量,快速跨越
只头一预提升干气
VSS或者VQS最高不稳定线速。具体线速因不同
预提升气
工艺专利商而不同。
沉降器旋风分离器线速计算公式如公式(1
注:该流程为示意流程,未标明放空排水网
图2开工汽油改造流程图
所示,加速段线速计算如公式(2)所示。
Fig.2 The modifi