变压器无励磁分接开关故障解析.pdf

第39卷第8期
Vol 39 No8
2002年8月
7RHASORLR
Auaust 2
变压器无励磁分接开关故障解析
袁铖
(湖南株洲电业局,湖南株洲412000)
摘要:通过实例,对变压器用无励磁分接开关故障进行了分析讨论,并提出了防范措施。
关键词:变压器;无励磁分接开关;故障;分析
中国分类号:TM403.4
文献标识码:B
文章编号:1001-8425(2002)08-0042-03
轮压力不足与不均造成有效接触面积减小。此外,
开关接触处存在的氧化膜、油污使接触电阻增大,
变压器无励磁分接开关因结构相对简单,不在在运行时将引起分接头接触面烧伤。如果引出线连
变压器运行中进行档位调节,一般出现问题较少,接或焊接不良,流过大电流时,也将导致分按开关
因而相对米说人们对其检修维抑不太重视。然而,发生故障
旦无励磁分接开关发生故障,同样也有可能引起
云阳变电站1号主变于1995年12月安装投
变压器停运。我局就曾经发生过多台次110kV三绕运,型号为SFSZ7-31500/110,电压组合为(110±8
组有载调压变压器因为35トkV侧无励磁分接开关缺1.25%)/(38.5+2x2.5%)/10.5kV。该变压器自2000年
陷引起的变压器故障。
10月大修之后,变压器油色谱分析结果表明总烃
2无励磁分接开关故障分析
氢气含量在逐步增长,同年12月収样时发现总烃
超标。因为该变电站?有一台变压器运行,因此无
无励磁分接开关主要在以下几儿个方面容易发法停运,只好一直对其油中溶解气体含量进行眼踪
生故障
分析,结果见表1。
(1)电气缺陷
2001年4月17日在变压器油中发现乙快。以
无励磁分接开关因调节不到位等原因,造成触4月20日及4月17ロ化验结果为依据,对故障严
头接触不良或触头锈蚀使接触电阻增大发热,因开重程度、性质进行分析
关绝缘支架上的紧固金属螺栓断裂,造成悬浮放电
从变压器油中溶解气体的绝对产气率和相对
等,这些都容易引起变压器油中溶解气体组分变产气率的结果,就可判断变压器故障的严重程度
x100%
(2)机械连接缺陷
某些结构的无励磁开关触头弹簧压力不足、滚
1012.5-738
_.x100%=372%/月
4停运后的检查
检测及故障诊断。实践表明采用DCA技术检测变
压器油中溶解气体,对变压器运行状态进行诊断
1号牵引主变停运行后,经过检查发现A相可及时发现变压器早期故障隐患。可见DGA是维
110kV套管下引线接头已烧断达三分之一。检査结护变压器安全运行不可缺少的技术手段。
果表明,我们对这台变压器进行的溶解气体分析时
检测的数据是可靠的,出此进行的故障性质及故障
参考文献:
发展趋势的判断准确、及时。
[1]DI./T596-1996,电力设备预防性试验规程S]
21GB/T7252-1987,变压器油中溶解气体分析和判断导
5结束语
则[S
本文介绍的是一例牵引主变高温热性故障的
万方数据
期
袁铖:变压器无励磁分接开关故障解析
表1油中溶解气体含量表单位:uL/L
表2中压Ⅲ档直流电阻值单位
试验时间「1 CH, Call Call, Call2 Co C(2C+C2
试验日期
Ammo
Bm(
CnO)「相间差/%
54.213.3110.401250.712185.81779
1995.12.30(交接)0.089760.09054(0.0993(0.86
2001,01.20114.3183.4126.2182.401349,112527.3292
2001.4.22(处理前)0.098240.100890.09923
2.6
2001.02.07149.1198.9128.5227.801426.912991.735.2
2001.4.2(处理后)0.098190.0996.30.09915
1.5
2001.04.171223.4199771.7465.51.2551.14303.8738.1
2000122810023181577136005问题可能在B相电阻回路。将B相分接开关反复动
2001.04.25186.8171.4153.13661.2413.6131899591.7
作儿次后,再测直流电阻计算相间差为1.5%。高压
2000108196108917550561151843652711试验其它项目如绝缘电阻、直流泄漏、介损、空载、
000012662072703476513573+4813753高低压侧直流电阻等项目均正常
2001.05.16213156.4156.43861.41484.214569.4600,2
经检査该变压器中压侧无励磁开关为型开
,B相触头接触面有明显的电烧伤痕迹。分析原因
y(%)=
为该变压器2000年10月大修后檢修人员在安装
1012.-738x13.3=57.8mL/h>O5mLh
过程中,开关调整到Ⅲ档后触头接触不良,经过
段时间运行后,接触部位发热,引起油中总烃超标
式中
相对产气速率,%/月
4月25日该变压器重新投运后,继续色谱跟踪
M一绝对产气速率,ml/h
分析,变压器油中各气体基本稳定,表明故障己经
Ca-第二次取样測得的某气体浓度,以L
消除。因时间紧迫,当时未对油进行脱气处理,同年
Cn一第一次取样测得的某气体浓度,IL11月进行了脱气处理,现该变压器运行正常。
△一两次取样时间间隔中的实际运行时
楔型开关动触头为禊型,楔型触头上有一婵簧
?,月
将楔型触指顶压于静触头上,动静触头之间的压力
△2一两次取样时间间隔中的实际运行时依靠楔型触头上的弹簧弹性压力。该弹簧弹性基本
不会发生大的劣化,因而接触压カ基本不会发生变
G一一设备总油重,t
化。在调节档位时,用扳于旋动调节盘上的螺杆,当
p-一油的密度,レ/m
调到某个档位后,应将扳于稍许回调不动方调整到
从产气速率看,判断为过热性故障
位,但仍必须做直接电阻测试核实。
以4月20日数据为例,三比值法编码计算结
无励磁开关有一种为鼓型开关,其结构类似于
果如下
楔型开关,不同之处在于鼓型开关动触头为盘型弹
C,=18-0.003编码为0
簧,与静触头之间的接触压力完全靠盘型婵簧的弹
H4623
性压力。一且运行年久,特别是经过大电流后,弹簧
287
编码为2
264
容易发生退火,从而使弹性压力降低,造成接触不
C2H4_623-6.2
编码为2
良。此外,鼓型开关档位调节采取用手板动的调节
CH6100
方式,听到一响声表明已经调节一档,但到位程度
比值编码为022,根据《油中浴解气体分析无法从手感上判断。目前,鼓型开关因结构上的不
和判断导则》判断为高温过热(高于700℃.)故障。造足已大部分被楔型开关所取代
成这种故障的原因有可能为分接开关接触不良、
渌口2号主变于1990年4月投运,投运后不
线夹件螺丝松动或接头焊接不良、涡流引起铜过