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新能源风机组基础环对基础影响的设计分析
设计
にE? LI IEBUVE:BB SHIO G IMLE SI1
风机组基础环对
基础影响的设计分析
平功扬,王敏
(中国电力建设工程咨询公司,北京100120)
摘要:塔筒的荷载通过预埋在基础内的基础环传递给基础,基础环和基础是相互作用的,在设计中考虑基础
环对基础的影响分析是必要的。本篇以某风电场风机组基础设计分析为例通过对基础环和基融的接触作用模
型等进行非缄性分析研究该问题。
关键词:荷载;基础环;基础;接触模型。
中图分类号:TM614文献标志码:B文章编号:1671-9913(2010)02-0073-04
Design Analysis of the Effects of Foundations Circle on
Foundation in Wind Generate Electrictity Units
PING Gong-yang, WANG Min
(China Power Construction Engineering Consulting Corporation, Beijing 100120, China)
Abstract The base ring embedded in the basement passes the loads from the wind turbine tower and work with the
basement, but how they interact on each other and work together, and it's necessary to calculate the effects that the
base ring acts on the basement. Study will be carried out through contacting models of the base ring and the basement
by non-linear analysis in this paper
Key words: loads; base ring; basement; contacting model
目前,风机组基础的计算按照《风电机组善基础环与基础的连接强度、刚度等则需作更
地基基础设计规定》(试行)FD003-2007第5.0.9进一步的详细分析。
款的要求,“应对制造商提出的基础环与基础
的连接设计进行复核”。意即基础环埋入基础1工程实例
内的深度和其它构造应能满足制造商对其承载
某风电场特许权项目,其风机厂家按三种
力及变形等的要求。风机组制造商一般会提出极限状态提出风机基础设计荷载,即承载能力
基础环埋入基础内的深度和基础混凝土强度等极限状态(ULS)、疲劳极限状态(FLS)和正常使
级的要求,而对于基础环的承载力和变形一般用极限状态(SLS),分别见表1、表2、表3。
不提出明确要求。在保证基础环埋入基础内深
厂家同时给出了基础设计参考图。应业主
度满足制造商要求的同时,基础环的承载力是要求我们对风机组基础重新进行设计,基础环
否能满足要求,基础环和基础是如何相互作用埋入基础内的深度经协商后仍按厂家要求。基
的、如何对基础进行设计分析、如何保证和改础底面、顶面的配筋按照规范的要求和给定的
收蒋日期:2010-01-29
作者简介:平功扬(1972-),男,工程师,从事电力土建设计工作。
2010年4月第2期。73
测设计
TIFETHB OUWEB SUEULY G UESULN
新能源风机组基础环对基础影响的设计分析
表1承载能力极限状态荷戴
设计荷载工程
类
FXKN FYKN FKN Fres/KN Mx/KNM My/KNM M2/KNM Mres/knm
Max DLC6P5 UNI WF1
N2616-17379912000-53643413.512318.712782.9
Min DLC2P0 UNI EXCI
N1679,12953.9540
108.02472.9-221.3
2482.7
Max DLC1P2 UNI_ TS2 WFI_STY1
A2311.4565.43.5
535.4
445.6
1261.8-31036.731062.6
F
Min DLCIP2_UNI_TS1_WFI_STYI
A2306.0-546.6
.7
5.6-520.95345.432943.03373.8
Max DLC1P2 UN2 STY1
A2328.2-24,2495.8496,4413.634507,42040.034568.9
Min DLCIPS UNI_VD2 WFI PR4STY31N23160604-633663641270-46394.11-19554464353
Max DLCIPS_ UNI VD2 WFI PR4STY3N123160604-6336636412760-463911-19554464353
Min DLC2P1_VN1_TS5_WFI
N23900.00.000139-5988273594
Max DLC2P1 VN1 PR2 STY3
N1299069.1-73.6101.03390.8-6239,2-553838342.6
Min DLC2P1-VN1 PR2_ STY3
N23764-45.445.2
4.0
-3251.22806.53745.2
4680.1
Max DLC2P2 VN2 STY1
A236-4931456413273458227034603
My
Min DLCIP5_ VNI VD3WFI1PR4STY2N2325.1412-628.7630.112926-47209.1-2597.747280.5
Max DLC6P2_VN1_TS1_WFI_STYI
A2306.0-546.699.755.6
520.95345.432943.033373.8
Mz
Min DLC6P2 VN1 TS2 WF1 STY1
A294.2513.770.8518.5608.41424.9-324568324882
Max DLCIP5 VNI VD3 WFI PR4STY2N12325.1412-628.7630.11292.6-47209.1-2597747280.5
Min DLC2P1 VNI PRI STY1
N2327.00.119119
29.1
0.8
0.5
0.8
表2疲劳极限状态荷载
SO幅值
S0幅值m=6S0幅值m=8
生产我有环期环环周
=1×107
Fx/KN
2355.1
52.6
42.6
40.5
Fy/KN
0,2
81,9
74.5
79.8
图1风机基础剖面图
Fz/KN
162.4
131.4
116.4
116.1
Mx/KNM
54.0
1025.7
942.2
971.6
基础 ANSYS模型的网格划分见图2。
My/KNM 12174.0<