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謁造
加工莫氏圆锥时外圆磨床锥度的调整
□石勇
东风新疆汽车有限公司鸟鲁木齐830011
摘要:介绍一种外圆磨床加工莫氏圆维的方法。
关键词:外圆磨床莫氏锥度机床调整
中图分类号:TG581t.1
文就标识码:B
文章编号:1000-4998(2008)01-0049-02
在加工莫氏圆锥时,因外圆磨床工作台的角度调
整指示精度很低,调整时误差很大。在现场实际操作
图2
中,一般都采用配研法,这种加工方法需要反复多次调
长度与角
整和配研。如果我们采用一种坐标法来调整,即可达到
度关系
事半功倍的效果。在MC1432A万能外圆磨床上加工
莫氏圆锥(如图1),床头装夹一根定长的检验棒,以工
令L=150mm
作台的运行方向作为X轴,在X轴上定一段距离,移
则:h=L?tan=150×0.0263~=3.945mm
动工作台,在检验棒水平中心线上,用固定在磨头上的
3)根据h值调整工作台的角度,将工作台行程定
百分表测出的数值(为Y轴)来调整工作台的角度。然为150mm,将百分表的触头触及检验棒的水平中心线
后利用三角函数的正切原理(已知一个角和一个直角上,并使表头轴线垂直于工作台运动方向,然后将工作
边求另一个直角边),我们即可加工出莫氏圆锥。
台的角度粗调至1%0左右,将工作台移动到行程的始
端,转动磨头进给手轮,使百分表的触头触到检验棒。
磁力表座
百分表指针压表0.1mm左右,将表回零。然后移动エ
作台到终端,査看百分表的读数,如此反复调整,直到
百分表的读数b=3.945mm为止,这时工作台的角度
图
就是5号莫氏圆锥的斜度。
万能外
圆磨床
2对这种加工方法的分析与验证
的调整
以5号莫氏圆锥为例进行分析,取A为极限偏差
检验棒
百分表
值,A=0.0004(查工具圆锥公差表CR3-60)。工作台
的调整角度应该是士A/2,即士0.0002,在调整时所产
1机床的调整
生的误差主要是横向移动和纵向百分表的测量误差。
1)在调整工作台角度前,准备一根两端有中心孔横向误差为工作台往
返时的定位误差,用8
R.=0.4以m,检验棒装夹在MGl1432A万能外圆磨床表的測量误差,用?/、許ニこニー2
的定长检验棒,其圆柱度为0.01mm,表面粗糙度为
表示,纵向误差为百分
上,用0-10m的百分表通过磁力表座(按图1)固定在
表示,误差为0.01
磨头的小平面上。将工作行程挡块调整到确定的数值。
2)计算百分表測量的数据(如如图2)。a为斜角,L
mm。坐标X轴表示工
X一工作合行程
作台的运动方向,坐标
0y-一百分表测量值h
为工作台行程,以5号莫氏圆锥为,其锥度ん
Y轴表示百分表的测
0b-一标准圆锥母线
2tana&=1:19.002
量范围(如图3)。
▲图3误差示意图
tanと=ん/L
tan a=(1:19.002)/2=0.0263
a、c表示最大误差的两个点,0a是最大圆锥母
线,0c是最小圆锥母线。我们只要检验这两个圆锥母
130'26
线的误差绝对值小于A/2,即证明调整后角度误差符
收稿凵期:2007年7月
合工具圆锥公差表(GR3-60)的标准。
Nラ机被制造4卷第521期
2008
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謁?
内花鍵渗碳淬火变形控制的工艺措施
口駐小利
常州轻工职业技术学院常州213164
摘要:通过实例分析阐述了影响内花键制造精度的主要因素为热处理エ艺、加エエ艺及制造エ艺板序等,同时针
对内花键的渗碳淬火变形提出有效的控制热处理工艺措施,有利于减少内花键的変形,达到控制精度的目的。
关键词:内花键碳淬火变形工艺措施
中图分类号:TH162*.1;TC162.73文献标识码:B
文章编号:1000-4998(2008)01-0050-03
在科研和实际生产中,内花键经过热处理后,总会接口,所以只能按照要求设计制作,为渐开线花键
产生不同程度的变形,变形是工件在热处理过程中的(N50×2×30×24x9 H DIN5480),齿形定心。
热应力和组织应力共同作用的结果。如果能准确地掌
握其变形规律,不仅可以为零件的设计、制造提供理论
依据,而且还可以对实际生产过程起到指导作用,提高
效率,降低成本。
内花健热处理变形的控制与处理一直是一个较难
▲图1渐开线内花键的花键轴
解决的问题,究其原因,多为工件在热处理后内花鏈畸
变难以加工或者不能加工的缘故。对于热处理后产生
由使用要求可知,内花键在传递较大扭矩的同时,
锥度或椭圆形的内花键孔和齿形齿厚胀大的变形,通还要承受强烈的冲击和振动,内齿表面还会存在摩擦
过对变形量超差的零件采用必要的处理措施,可以将和磨损以及较高温度和速度的考验。其使用条件要求
其控制在允许的变形范围内,从而满足设计和使用要材料具有高的强度和冲击韧性、较高的表面硬度及一
求。通常情况有以下几种方法:①热处理时为了减少定的热硬性和热强度,为了满足零件的使用要求和热
因淬火的变形,采用空心花键心轴(以不变形的耐热钢处理工艺性能要求,其制造材料选用20Cr2Ni4A合金
制造);(②热处理后采用“花键校正推刀”进行扩孔修渗碳钢,渗碳淬火,有效硬化层深度0.6-1.0m,表
复的工艺;③②精选材质,改进渗碳淬火工艺(如:采用面硬度58-62HRC,心部硬度35~42HRC。其化学成
亚温淬火工艺,或采用不同的淬火介质)等控制内花键分和热处理后的力学性能见表1。通常热处理工艺?为
热处理的变形,以达到零件设计的技术要求等。
900~950℃渗碳,880℃油淬(渗碳后预冷溶火)
1内花键的热处理变形分析
80℃油淬(第二次淬火),200℃回火空冷,采用两次
淬火有利于淬透和细化晶粒。
通过对如图1所示带有渐开线内花键的花健轴实
零件的热处理畸变与其热处理前的精度、对称度
例分析来说明内花键渗碳淬火的变形。该花键轴为某和刚度有着直接的关系2],精度越高,对称度越高
走行齿轮箱的关键零件之一,其设计与制造的难点是热处理变形越小。通常对称度高的等件在加热和冷却
内花键。因为内花键是作为走行齿轮箱动力输人联接的过程以及组织转变的过程中,热传递和组织转变对
收稿日期:2007年8月
称度高,产生的热应力和组织应力分布对称度也高,所
由图3:x=150mm,y=3.945mm,δ=0.5mm,T
10.000151くA2=10.0002
0.01mm
由以上分析得,这种调整方法加工的莫氏圆锥精
上偏差=
0.00015
度符合工具圆锥公差(GR3-60)的标准
下偏差=X,-e-0.00015
(编辑方也)
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机械制造46卷第521期ラ