浅谈刚性条形基础设计的体会.pdf

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嘉,此
辽宁建筑
19g7,Na5
浅谈刚性条形基础设计的体会
て47/と
沈阳市东陵区建エ局于振库刘士丹迟红
建筑物基础种类繁多,用砖或毛石砌筑
考患纵、横培碁础部分f,对基
成的刚性条形基础是其中比较简单的一种。础计算宽度进行调整
由于这种基础造价低,容易施工,被广泛用
在纵、横墙基础相交处,基础计算面积
于砖混结构建筑中。
重叠(图1),其结果会使实际底面压力大
刚性条形基础的设计理论比较简单,计算于计算值。一般情况下,增加不大,可不考
也不复杂,主要是确定基础宽度。计算方法虑。但是,如果地基承載力设计值较低。墙
是:先计算出建筑物各层通过墙体传递给基础的间距较小,基础荷载较大,基础计算宽度
的全部荷载,再根据由这个荷載产生的基底压较大时,基础计算面积重叠将相对较大,这
力不大于地基承载力设计值确定基础宽度。
时应当考虑基础计算面积重叠的影响,对基
计算虽然简单、但这计算出的结果没础宽度计算值进行调整,适当增加基础宽
有考虑结构的整体性作用,没有考虑下列因度。否则,会使基础超載过大,影响结构安
素对结衲内力和基础底面压力的影响:①计全。调整的方法是:按纵、横墙基础各承担
算出所需的基础面积有部分重叠(图1):重叠面积的一半确定纵、横培基础宽度增加
②在相同压力作用下,地基沉降量沿建筑物值。计算方法如下:
纵向呈中间大两端小分布;③荷载简化存在
误差。事实上,建筑物墙体纵横相交,形成
横墙:Vb(a1+a2
一个空间整体,各道墙的受力是相互影响
变形是相互制约的。如果基础宽度直接采用
计算值.忽略上述因素的影响,会国基础宽
外纵墙:V=22a山=21
度不合理,基础上部荷载与基底反力不垂直
对应、在建筑物墙体内(尢其纵墙内)产生
2V/S
a
附加应力。附加应力达到一定值时,将沿垂
直主拉应力方向在墙体上(主要是纵墙)产
内纵墙:V2=立=2时
生斜裂缝。较大的裂缝不仅会影响建筑物的
△a:=vy/S
使用功能,还会影响结的整体性,危及安
全。为了防止产生这样的裂缝,基础设计式中:VV1V2道横墙、外纵境、内纨
时,对基础宽度要在理论计算的基础上,针
墙基础重叠面积:
对计算中忽略的各种国素作相应的调整,使△b、△a、Aa2道横墙、外纵墙、内纵
各处基础压力合理,尽可能减小墙体内的附
墙基础宽庚增加值
加应力。
S、L-纵、横墙基础长度:
下面结合笔者多年的工作实践,谈一谈
b一外纵墙、内纵墙、讠道横墙基
对基础计算宽度进行调整的作法和体会。
础计算宽度。
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'建筑
197.こ
如图2所示,带悬挑结拘(如住宅楼的
平台、悬挑外走廊等)的砖混结构建筑物
基础设计时,对悬挑部分的荷载,通常的作
法是直接等量平移到纵墙上.由纵墙基础承
-担。这样做,忽略了悬挑荷载平移后、等效
力矩的影响,在一般情况下,不会引起女大
的误差,但对悬挑荷載较大、悬臂较长的结
构,将会使计算出的由悬挑荷载产生的纵培
基础压力比实际要小得较多、使按此值计算
出的纵培基础面积偏小。对这样结构的基
础,采用下述方法分析计算:
将原结构纵墙基础压力看成是由非悬挑
荷载产生的基础压力与悬挑荷载产生的基础
压力的台成。前者按一般基础计算,在计算
:1
后者时,将非悬挑部分看作刚体,悬挑荷载
基础计算宽度加基础宽度增加值即为基简化成等效集中荷载(图3),地基反力简
础调整后的宽度。应注意的是,计算内纵培化成作用在外纵墙上的两个集中カ
宽度增加值时,こb.应为内纵培两侧所有与
其相交的横墙基础计算宽度之和,
、考虑地基沉降的髟响,对基础计
算宽度的调鳖
理论分析和工程实际都证明:在基底压
力相同的情况下,地基沉降量沿建筑物纵向
呈中间大两端小分布。地基的这种不均匀沉
降,使建鋭物沿纵向发生挠曲,纵塘内产生附
加应力。附加座力达到一定值时、在纵墙上
沿垂直主拉应カ方向出现“八”字形斜裂缝。
所以,要防止出现这样的裂缝,就要减小地基
图
的沉降差。方法是:调节各道橫墙基础讦算
宽度.使中部横墙基础宽度相对较大,基底压
力较小,沉降量减小;使端部樻墙基础宽度相
对较小,基底压力较大、沉降量相对增大。这
样、就使整个建筑物地基沉降量沿纵向趋于
平均。调整时应注意:ひ调整后,最大基底压
力不大于地基承载力设计值;◇端部欖培基
底压力不大于中部横墙基底压力的15%。
三、由悬挑荷戟产生的基础压力的计算
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辽丁珄
1997.5
钢筋所处位置的温度已达到450℃以上、此行具体认证分析,确认调整后的火灾建筑每
段混凝上已中性化,不可利用、应考重新层不同构件的烧损分类图,最后对每类构件
用后浇混凝土建立握裏力:如果达300C,给出定量的结构计算指标,作为火灾结构处
对配光滑受力钢筋的构件就应别除保护层,理的依据。应说明,对遭受火灾的构件来
充分浇水清洗后再浇保护层。对螺纹钢筋,说,可能不同部位烧伤情况不同,应以结构
在钢位置达到400℃也应采取同样措施、计算控制截面为准。
4.对未过火或过火较轻的部分结构检测。
给出的定量结构计算指标应包括:
个整体结构火灾时并不一定每个部位
1.必须要明确各类构件的烧伤深度
都过火。或者有的部分只是轻微过火、对混修复加固时要去掉这部分混凝土,以保证修
凝土来说,其结构承载能力指标基本未降复后的结构安全;
低。但这部分的检测工作不能忽视。首先这
部分结构的检测指标可作为基阼与被烧损部
2.给出各类构件的剩余截面,即原实
分检测的对比,同时,加固时必须了解结构
际截面减去烧伤截面
的现有计算指标,不可仅依据原设计,忽略
剩余截面的混凝土现有强度、弹性
施工、使用过程的结构真实变化。其次,火英量
灾时由于结构各部分刚度不同,受火灾环境
4.各类构件的钢筋计算强度和弹性模量
温度不同,产生很大的不均匀变形,对有些
对烧伤深度未超过保护层厚度的构
构件产生较大的温度应力,甚至将有些构件件,明确钢筋握裹力降低系数
拉断、压碎,其结果将大大降低构件或整体
6.待殊部位、特殊构件的处理方法及
结构的承教能力或超过正常使用允许的开修复施工顺序应注意的可题。比如,哪些部
裂,这部分结构的开裂、破坏形态、承载力位必须拆除、哪些部位应先行加固或临时加
降低估算必须明确地给出,作为该筑物火固,施工中的检验控制指标等
灾事故检测的一部分c
7.结构、物件剩余承载能力
六、检测鉴定结论
8,建议修复加固总体方案。
在火灾建筑现场宏观检测、分区检测的
火灾混凝土结构的检测鉴定是一项持殊
基础上,将各种方法取得的数据进行拟合、
复杂的工作,应由一个具备较强检、试能力、设
分析、并对各分区的典塑受损