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实用针灸推拿学

文档名称:实用针灸推拿学
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上传者:zj0612
添加时间:2017/06/17
内容摘要:
2016年3月
徐明刚,等:基于 DEFORM-3D的微织构刀具切削性能仿真分析
47
见图10。从图中看出,沟槽织构刀具切削工件的表面[2]王晓雷,王静秋,韩文非.边界润滑条件下表面微细织构
比较光滑,而无织构刀具加工的工件表面较为粗糙。
减摩特性研究[].润滑与密封,2007,32(12):36-39
因此,在刀具表面置人微织构对对加工工件的表面质
3] T Enomoto, T Sugihara. Improving Anti-adhesive Properties
量具有重要影响。
of Cutting Tool Surfaces by Nano/Microtextures [J]. CIRP
Annals-manufacturing Technology, 2010, 59(1): 597-600
4]齐彦昌,马成勇,彭云,等.激光雕刻非光滑表面的微观
组织和性能研究[J].材料热处理学报,2006,27(3):
108-112.
5 K Kawahara, H Sawada, A Mor. Effect of Surface Periodi
图10SEM下工件表面形貌
Structures for Bi-directional Rotation on Water Lubrication
Properties of SIC[J ] Tribology Online, 2008, 3(2)
4结论
本文利用 Solidworks三维建模软件对微织构刀具
6]邵世超,谢峰.仿生微织构对刀具切削性能影响的有限
进行模型建立,并通过 DEFORM-3D对PCD刀具(无
元分析[J].工具技术,2013,47(5):8-12.
7]武文革,黄美霞.基于 DEFORM-3D的高速车削加工仿真
织构、沟槽织构及凹坑织构)进行了切削仿真。然后
[J].现代制造工程,2009(11):91-94.
通过激光加工,在PCD刀具前刀面上置入微织构,在[8]武文革,辛志杰.金属切削原理及刀具[M].北京:国防工
相同条件下对不同表面形貌刀具进行切削铝合金实
业出版社,2009
验。得出以下结论
9]刘战强,吴继华,史振宇,等,金属切削变形本构方程的
(1)在PCD刀具前刀面置入微织构,可以减小切
研究[J].工具技术,2008,142(3):3-9.
削过程中的主切削力,延长了刀具的使用时间,其切削
[10]王苏东,基于 DEFORM-3D的钛合金切削过程有限元仿
性能优于无微织构刀具。干切削条件下,沟槽织构刀
真[J].装备制造技术,2009(12):30-32
具的切削性能最好,凹坑织构的优势并不明显。
[11]王红军基于 DEFORM软件的车削加工仿真[J].现代
制造,2002(9):58-59
(2)在实验过程中,相同的切削条件下,PCD沟槽
[12]章振翔,张金明,王来钱、基于 DEFORM3D的不锈钢
微织构刀具比无微织构刀具的切削性能要好,切削后
切削力有限元仿真[丁].轻工机械,2011,29(4):40-42
的工件表面加工表面质量更好。为微织构刀具理论研[13]戚宝运,李亮,何宁,等.表面织构在刀具减磨技术中的
究提供参考。
应用[].工具技术,2010,44(12):3-6
[参考文献
[14]威宝运,李亮,何宁,等.微织构刀具正交切削Ti6Al4V
[1韩中领,汪家道,陈大融.凹坑表面形貌在面接触润滑状
的试验研究[J].摩擦学学报,2011,31(4):346-351
态下的减阻研究[J].摩擦学学报,2009,29(1):10-16.
(编辑李秀敏)
(上接第43页)
靠性评价研究[J].组合机床与自动化加工技术,2015
0.000-(7.15×10)y
(3):157-160
R= P
9.2038x10
2]杨强,孙志礼,闫明,等.改进 Delta并联机构运动可靠性
-0.0003-(7、175×10
分析[J].航空学报,2008,29(3):487-491
√9.2038×10-9
3] Choid H, Yooh H. Reliability analysis of a robot manipulator
gp(3.1270)ー9(-3.1272)=0.9982
operation employing single Monte-carlo simulation[JJ. Key
Engineering Materials, 2006, 321-323(P12): 1568-1571
(3)Z方向的运动可靠性为
[4]张义民,黄贤振,贺向东不完全概率信息牛头刨床机构运动精
R=(?-05-(0.068
度可靠性稳健设计丁].机械工程学报,00,45(4):106-11.
4.0903×10
5]孙志礼,杨强,闫明,等,3-RPS并联机器人运动可靠性仿
0.06-(0.0095628
真研究[J].机械科学与技术,2007,26(6):780-786.
4.0903×10
6]高猛,李铁民,郑浩峻,等.并联机床饺链制造误差的补偿
ゃ(-0.4580)ーゃ(-0.4877)=0.9934
[J].清华大学学报(自然科学版),2003,43(5):617-620
5结束语
[7]王晓磊.3-SPS+SP并联机构误差建模及灵敏度分析
[J].组合机床与自动化加工技术,2014(12):105-108
本文主要对3-UPS-PU并联机构的运动可靠性进[8] Brien J F0, Wen JT. Redundant actuation for improving ki
行了研究,主要完成了以下几方面工作:
nematic manipulability. IEEE International Conference on
(1)应用坐标变换法建立了3-UPS-PU并联机构
Robotics and Automation(ICRA), 1999, 2: 1520-1525
的运动学位置逆解;
9 Stewart D. A Platform with Six Degrees of Freedom [JI
2)在位置逆解的基础上,运用微分变换法,对3-
Proceeding of the Institute for Mechanical Engineering
1965,180(15):371-386
USPC并联机构的位姿输出误差正解模型进行了求解;o] Karouia M,eM. Symmetrical 3-dof Spherical Par-
(3)根据求解的位姿输出误差正解模型,利用随
allel Mechanisms. European Journal of Mechanics A-solids
机概率统计建立了运动可靠性的求解方法,并对该机
2005(24):47-57
构的运动可靠性进行了分析
[11]苏玉鑫,段宝岩.六自由度 Stewart平台运动精度分析
[参考文献]
[J.西安电子科技大学学报(自然科学版),2000,27
[1]夏吉兵,汪永超,赵建平.基于可拓学理论的数控机床可
(4):401-403.
(编辑李秀敏)
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