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粉煤灰高性能混凝土抗冻性研究

文档名称:粉煤灰高性能混凝土抗冻性研究
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文档名称:粉煤灰高性能混凝土抗冻性研究
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上传者:liu6681386
添加时间:2020/02/10
内容摘要:
维资民httpiwww.cqvip.com
200年第5期
混凝土与水泥制品
2000No5
0月
CHIINA CONCRETE AND CEMENT PRODUCIS
October
粉煤灰高性能混凝土抗冻性硏究
游有銀缪昌文慕儒
Pー
这R、D
江苏省連筑科学研究210008)
摘要:实验采用原状纽粉媒衷作为摻合料制备了高流动性C70~C80高性能視凝土,比较了含气量、粉煤灰量对混土
抗冻性的影响。
关间高性能很凝抗陈性衷引气剂
0前言
试件的平均什值计算(%〕
高性能混凝土除了对强度有所要求外、而且要求大流动
f,N次冻融循环后试件的横向基频(z
度和高耐久性;在相同水胶比下,混凝土中槮加25%以上的
fn冻融循环前湫得的试件的横向基初始偵H2
粉煤灰、可使混擬土的性能显著改善",槮用粉媒灰等槮合
混凝土试件冻融后的重量损失率按下式计算:
料不仅是建筑材料的发展方向、也是节能、环保的需要;因
A Wre
此,研究粉煤灰对高性能混礙土耐久性的影响具有十分重要
的意义。抗冻性是混凝士耐久性最重要的指标之一。本文研式中:ムW血ー经N次冻融循环后试件的重量读失率(%),
究了原状級粉煤灰量在25%~35%,水胶比为0.25
以三个试件的平均值计算(%
0.27的砼抗冻性能,对低水胶比情形下影响砼抗冻性能的因
G.次冻融循环后试件的重量《kg)
素进行了分析
Go“冻融循环前测得的试件的重量(g)
原材料及试验方法
混凝土中心冻独湿度为-17±2℃,8ょ2℃、每个冻融循
1.1试验用原材将
环时间为3-4小时、相对动弹模小于60%或重量损失率超
水泥:金宁羊S25波特兰水泥,比表面积310m2/kg,江南过5时,认为混凝土破坏,冻循环即告结柬。
水泥厂产
采用JM-100型高效減水剂,并且采用一级粉煤灰增加
粉媒灰:工级灰,比表面积345m4g、南京华能电厂产
混土的和易性能。试验表明,虽然砼水胶比较低,新拌砼的
细集料:中砂、细度模数2.7,级配良好、南京地产
坍落度都大于23cm、扩度都可以超过5cm,为了好表示
相集科;最大粒径30numn,S-5mn30%,15~30m70%,
混凝土流变性能、实验用有支撑的倒置坍落度筒,内装捣实
玄武岩、南京六合瓜埠产
砼,下装有可移动挡板,计量砼从坍落度筒内自由流下时间
减水剂:JH-100高效减水剂,固形物29.0%,江苏省建以表征砼的流变性能。
筑科学研究院研制生产
表1混土试件配合比
E、AEM引气剂:粉剂、配成水溶液加入。
1.2混凝土配合比及试验方法
编号
FA /H S G
M m00 AE Vo R34
)1%1{%1MPal
本文研究WB:0.25-027,SP:36%,粉煤灰掺量(重量
比)为胶凝材料的25%、30%、35%的砼在与不槮引气剂时
FHC-14161380.256650]1550.801.784.2
FAC-24161310.259650
11550.80,0093077
的抗冻性能,试验配比及性能如表1试验尺す为100x100×AC-33801630.2668120.80L.8
400血,毎组成型三块试件,成型24h后脱模,试件经标雅养
1630.26964811520,80.DO
护2d后,再在水中浸泡,然后进行抗冻试验;试验采用FAC-5359]930.27164011380.8
决速冻融法,按照GHJ82-85中的“"快冻法”进行,试验设备
FAC-63591930.2716401380.80.0092.175,0
采用TDRI型全自动快速冻融机,每天6~8个循环,每隔25
注:o为砼含气量
吹冻融循环后测定一次动弹模量与重量,相对动弹摸量用共
振法测定。根据GBI82-85的规定,相对动弹量按下式计
2试验结果与分析

2.1蘇融衢环过程中砼性能的变化规律
般而言,普通砼受到冻融佈环的作用后、往往有两种
x 00
形式的劣化,即剥落与内部微裂纹、导致砼重量及其动弹模
式中:P一经N次冻融循环后试件的相对动弹模量,以三个在冻融前后发生变化。粉煤灰高性能砼在冻融过程中与普通
普資民htp:/iwwww.cqvip.com
游有鲲缪昌文慕需
粉煤灰高性能濕凝土抗冻性研究
砼的劣化有所不同,试验表明、水胶比0.25-0.27,粉煤灰擦
隙,政善了混礙土的孔结构;同时由于试验采用原状粉媒,
?25~35%的砼,在冻融前后、砼的重量几乎没有交化。故可有一部分空心玻璃球体引入砼中.这些直径比毛细孔直径大
认为该混凝土的融破坏为内部开裂,导致动睁模下降,达的硬质空心玻璃体,会切断毛细孔滲水的通道,从面提高泥
到破坏。冻融循环过程中相对动弹模量的变化如图1。从图凝土抗診性和抗冻性
可以看出,殖着冻融次数的增加,相吋动蝉模下降;在冻融
②引气剂的嫩能及作用机理
初期,相对动蝉模量下降较为慢,经过一定次数的冻融,相
高些能混礙土一般都可通过引气剂引人一定的气泡来
对动蝉模下降加速,破坏过程非常迅速、表现出定的颱
表现出一定的颱改誊混概土的抗孫性能,引气引人的是大量小于200rn的
性。从破坏形态看,实验中18垬混礙土试件中,编号为小孔,可切断毛细作用的通道,大大降低毛细作用而提高抗
FAC-1的一组解体,绵号为FAC-3有三块砼试件、绵号为渗性。试验中还比较了不同粉煒灰摻量对砼含气量的形响
AC-5的有两块试件破坏时出现肉眼可以观察到的霞裂如表2
缝,其余试件破坏时的动弹模下降到60%以下,但并未出现
表2
表面裂纹或解体
编号C+FF?C+F」亚/BAEM(究V。(%)は秒
2.3含气量对砼抗性能的髟响
0.26.00456.035
FAC
550
们.2
0.270.00454.225
注:Vc为砼含气量,t为砼从倒坍落度簡中流出所需时同
F?C-h
可见殖善粉媒灰的掺加,在相同引气剂掺量下,混凝土
0
04080130160200242803303604O
的含气量星下降趋势。一般认为,引气剂引人的气泡可能被
擺土冻融次数
粉喋灰中细微碳粒吸附,从而降低了砼中有效含气量,囝于
图t混土前彈模量冻融汰媺的变化
随着粉煤灰摻量的增加,在相同水胶比下,水泥浆体体积增
大,降低了单位体积内引气剂的有效含量,这样也导致新拌
选择市场上性能较好的引气剂,对比掺与不摻引气剂的砼中含气量降低,影响了混凝土的抗冻融性能
三组砼FAC-1~FAC-2,FAC-3~FAC-4,FAC-5
砼的孔结构由胶凝材料的类型,孙掺料混掺比例和外加
FAC-6,可以看出相同配合比的混凝土,随含气量增加,相对引气剂的效能及含量决定,在相同孔隙率下(相同水胶比
弹模下降速疲明显下降,混凝土抗冻次数大大提高,抗冻性下),孔的数量越多、孔的结构分布应更均匀细化,即减少了
显著提高
有害孔(200%?以上)的相对数量,砼的抗冻性能愈高。
2.3粉煤灰摻景对混凝士抗冻性船的缈响
③砼渗透性钓影响
比较FA
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