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连铸保护渣对304不锈钢表面的影响

文档名称:连铸保护渣对304不锈钢表面的影响
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上传者:jllahnu
添加时间:2019/05/22
内容摘要:
总第153期
山西冶金
Total 153
2015年第1期
SHANXI METALLURCY
No.1,2015
生产实践应用技术
连铸保护渣对304不锈钢表面的影

康彦萍
(太钢矿业分公司东山石灰石矿,山西太原030003)
摘要:针对太钢冷轧304不锈钢表面质量所存在的问题,结合铸坯缺陷,着重从保护渣的适应性、现场使用效
果进行跟踪,査找各工序间的问题和不足,对保护渣的应用前后性能进行了对比分析,最终提出了改善304不
銹钢表面质量的措施。
关键词:304不锈钢铸坯缺陷保护渣适应性
中图分类号:TG335.12
文献标识码:A
文章编号:1672-1152(2015)01-0045-04
由于不锈钢钢液中镍、铬、钛等合金元素的不同
作用及其含量的不同使不锈钢钢坯具有不同的凝固
特性和高温性能,使得不锈钢与普碳钢有很大差异,も0?
在连铸过程中铸坯表面极易出现凹陷、裂纹、深振痕翌
及夹渣等缺陷,这些缺陷增加了铸坯修磨量,严重降
廷0.4
低了不锈钢的成材率到。实践表明,保护渣对不锈卣
钢表面质量有直接的影响和明显的作用。
1太钢冷轧304不锈钢现状
1.1304不锈钢冷轧薄板表面线缺陷的形貌
0.5
0.6
实验发现,304不锈钢经精整修磨后,热轧卷基
NiCr当量,m(Ni)lm(Cr)
本没有表面质量问题,在开平冷轧后,不锈钢板表面
图1凹陷出现指数与钢液NiCr当量的关系
出现不规则缺陷,大体上星现为两种形态:一种是线
条状的缺陷,一种是斑点状缺陷。用肉眼观察这种线
状缺陷,其形貌类似于划痕,但在不同角度其反光特
0.8
征不同于划痕;在光学显微镜下观察,这种线状缺陷o6
处呈黑色,不同部位的深度、宽度有所不同,而且形
貌也存在一定的差异。该线状缺陷为针状细线,长度
0.4
为5~8mm左右,个别长度达到120mm。
1.2铸坯缺陷状况
表面凹陷和裂纹的产生主要发生在结晶器内,
0
并且与钢种凝固特性有关。对于含合金元素较多的
0.0
0.4
0.6
a(C)/%
不锈钢,Ni/Cr当量(m(Nim(Cr)也是不锈钢易产生
凹陷和裂纹的重要因素之一,Ni/Cr当量和C含量对
图2铸坯振痕深度与钢种碳含量的关系
铸坯缺陷状况的影响如图1、图2所示!5?
mm处出现典型的渣坑凹陷等缺陷,深的达1.7mm,
对太钢现场部分0Cr18Ni9钢1250mmx200浅的也有0.5mm,并且每200mm左右波浪式出现。
mm小断面铸坯观察发现,在铸坏外狐距边部50~15013太钢304不锈钢现用保护渣
收稿日期:2015-01~-14
由于不锈钢钢液中合金元素多、含量高、夹杂物
第一作者简介:程立(1975-),男,在职研究生,从事治全辅料种类多,这就要求保护渣具有吸收和同化夹杂物的
的研究与开发,高级工程师。Eー mail: chengli8906126co0m能力,而且吸收后的保护渣性能仍能满足连铸工艺
46
山而冶金
第38卷
E-mail:sxyjbjh(@126.com
的要求,即保证保护渣的物化性能的稳定性。由于不散状粉渣面积越来越小,四周均为死区,整个浇注过
锈钢具有高温特性并且对连铸工艺要求高,所以应程采用自动加渣,从挑出放置冷后的渣皮断面内观
严格控制保护渣的碱度、熔化温度、黏度等性能,除察,渣条断面内从靠近结晶器壁至液钢方向分布着
此之外,更应关注保护渣的凝間温度、结晶温度、嫆有大小不一的金属球。弯月面处出现较大渣圈后
融特性、钢水的过热度。太钢304不锈钢板环连铸用方面液渣流入通道,通道被堵塞;另一方面钢液表面
保护渣理化指标见表1。
处保护渣由于传热较弱,粉渣层难以熔融,保温性
透气性变差,保护渣消耗量
表1太钢304不锈钢现用保护渣物化性能
降低,对维持温度均匀的熔
化学成分及总碱度
物理指标
渣层厚度极为不利。
保抄号 H 4L0:J/ Ca0) /- )4 0. M )C. r WRO)(C oc )sn A点)度
%千%
%%
对原渣及渣皮熔化后
P??L8kdl6a6356s15so2612815(12414(7 s hail oosl ol1取样分析,从表4所列分析
srSR10131.763.76137.3」7410.3o31211g3」u.3143417sl1.41on数据看,除碱度稍有增加
其物性黏度有较高增加外,
2保护渣现场应用效果
渣条的化学成分与原渣并无显著差异。
2.1SPH-SIL88K10保护渣
表4SPH-SL88K10保护渣浇铸304后的组成及性能
为了澄清保护渣在结晶器内使用过程中的状态
化学成分及总碱度
指标
和各状态的结构及相对厚度,对太钢现场保护渣使保 M: 1MA1, 3 M01ca0)01 0 Jba(P-e,0,3 M mo)MB-0)
用情况进行了跟踪,结果如表2和表3所示。
/%」/%
/%/%
原渣「31.966.95137.173.373.2713270.271.161080.19
表2连铸现场工艺条件
液渣「3134(1530140.86(1932.31123110.01.30110?0.745
机タ/水口插人深度」断而
连铸机
拉速
mm
(mm x mm)/(mmin1)
保护渣型号
为了进一步分析渣前后的适应性,分别对渣使
2号」1304150201250「13 ISPH-SL8KI?用前后做黏度曲线,如图3所示。
从图3可以看出,原渣转折温度为1135℃,而
表3连续浇铸不同炉号时保护渣的
连续浇铸四炉后SPH-SL88/K10渣皮黏度变化较大,
各状态的结构及相对厚度
1.5
次「距结品位置「总渣厚烧结层原度」液洁尽厚度
西侧150mm处
38
7
4
第二炉」东侧150m处
5
0.5
东側300mm处
0.0
第三が「15Dm处ss
1100
125013001350
东150m处
温度fC
东侧300mn处
第四炉
3-1使用前
西側150mm处
36
第一炉开浇后,钢液面较稳定,结晶器内保护渣
1.5
表现较活跃,整体呈黑渣面,上面有均匀蓝火苗燃
<1.0
烧。但随着浇铸的进行,结晶器四周出现渣条,结晶os
器内不再有均匀燃烧的蓝火苗,而且大量气体吹散
整个黑渣粉面,被吹开的粉渣层像开了锅的粥,局部
110011501200
1250
13001350
火苗像燃烧的蜡烛一样冒得很高。到第一炉时,结晶
温度/
器壁上的渣条已经相当大,形成宽50mn、厚25mm
3-2使用后
的大渣皮牢牢黏贴在结晶器壁上,结晶器内的有效
图3SPH-SL88K10保护渣使用前后黏度曲线
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